ترميم و مقاوم سازی ساختمان

صفحه 1:
۷ دانشگاه آزاد اسلامي - واحد نیشابور عنوان : ترمیم و مقاوم سازي ساختمان استاد ارجمند: جناب اقاي مهندس خسروي داز نشجو : رامین طاهري نیا زمستان 86 

صفحه 2:
مقاوم سازي ساختمان هاي فلزي موجود با کاهش مقطع بال * چکیده : قبل از زلزله نر تریج » تصویر بر این بود که سازه هاي داراي قاب خمشي فولادي داراي رفتار مناسبي در هنگام وقوع زلزله مي باشند » اما پس از وقوع زلزله نر تریج بر اثر تحقیقات » مشخص شد که بیشتر اتصالات بعلت ترک خوردگي جوش بدون داشتن شکل پذيري مناسب دچار شکست صلب شده بود . براي جلوگيري از ترک خوردگي جوش و در نتیجه شکس ترذ اتصال . می نوان از دو روش عمده بهره جست.. یکی تقویث اتصال ر ناحیه اتصال تیر به ستون مي باشد . مشگل عمده این روش ازایش لنگر وارده به ستون است . رش دوم ۰ تضعیف تیر در ناحیه نزدیک اتصال می باشد . در این روش میزان کاهش مقطع به حدي است که باعث انتقال مفصل پلاستیک از بر ستون به داخل تیر مي شود . این بدان علت است که بال پایینی معمولا در دسترس بوده و در داخل ذال بتني قرار ندارد . در اين مقاله با استفاده از نرم ازار 6 به بررسی این مدلها پرداخته شده است". * کلید واژ ه ها : اتصال 136968 اتصال ‎hare GOP‏ پلاستیک» مفخنی. هیسثرسیس . چشمه اتضال 

صفحه 3:
مقدمه : پس از زلزله نر تریج ۰ خرابيهاي بسياري در سازه هاي فولادي که داراي قاس خسني فولادي ويذه ‎ait‏ رخ ذا .این خرابیها نشان دهنده ضعفٌ لین سیستم در برابر زلزله بود . در صورتیکه تا پیش از زلزله نر تریج تصور بر آن بود که سازه هاي داراي قاب خمشي ویژه داراي رفتار بسیار مناسبي در هنكام وقوع زلزله می باشد . اما مشاهده شد که عدم توجه به نحوه تشکیل مفصل پلاستیک باعث تشکیل مفصل پلاستیک در بر ستون گشته و در نتيجه تمركز تنش زيادي در انتهاي تير و در ناحيه اتصال تير به ستون ایجاد شده و بالطبع تمرکز کرنش در این ناحیه ایجاد مي شود . با توجه به این نکته که جوش متصل کننده ال تیربه بال ستور_داراي و ترد و شکننده مي باشد و قادر به تحمل كرنشهاي بالا نمی باشد ۰ در نتیجه اين جوشهاً بر اثر نيروي زلزله اعمال شده داراي شكستگي شده و پمث جنا شدن نیز آزستون می شودده در نتیجه به علل ذکر شده در بالا قابهاي خمشي ویژه (که با روابطي که در آيين نامه هاي قبل از زلزله نر ریج بیان شده بود طراحي شده بود) رفتار خوبی از خود نشان نداد . حتي اسختمان هابي كه براي استفاده بي وقفه و با گیفیت مناسب طراحي شنه بودند نیز نتوآلستند در برابر زلزله مقاومت کنند و أسيب دیدند :۳ با توجه به استفاده فراوانلز قابهاي خمشي فولادي در طراحي هاي لرزه اي سازه ها و با توجه به اين نکته که این سازه ها بر اساس ضوابط و این نامه هی طراحی شذهاست که ضوابط مربوط به نحوه تشکیل مفصل پلاستیگ و نحوه کسترش آن را مورد بررسي قرارنداده اند« در هپس از ریت ی سیف ارس پذيري اتصالات صلب به طور کلي لتصالات پس از زلزله نر تریج راوس ایدم ‎Ae SSI ale be ids‏ طور مده انتقال مفصل پلاستیک به داخل پر و به یک فاصله معین از بر ستون مي باشد . بگونه اي که با دور ساختن مفصل 

صفحه 4:
پلاستیک از بر ستون . باعث کاهش تمرکز کرنش بوجود آمده در ناحیه جوش مي شوند و در نتیجه باعث کاهش در میزان ترك خوردكي جوش و بالطبع کاهش شکست ترد در اتصال مي شوند . روش هاي متعددي براي انتقال مفصل پيشنهاد گردید . در حالت کلی این روشها به دو دسته عمده تقسیم مي شود : 0 يكسري از ‎(Post-Dorthridee) SYLaII‏ 483% اي طراحی شده اند كه با افزودن اجزایی به اتصال باعث افزایش مقاومت تير در ناحیه اتصال شده و در نتیجه باعث کاهش تنش در اتصال می شود . و در نتيجه باعث انتقال مفصل پلاستیک بداخل تبر مي شود . همچنین با مقاومتر کردن اتصال از چرخش اجزای اتصال نسبت به هم (تیر نسبت به ستون) كيري مي كنند كه در نتيجه تنش كمتري در ناحيه ش ایجاد : شود استفاده از ماهيجه (كاصدما!») و با ‎Rb) ase,‏ .. از این دسته اند . در روش ‎ina hess yd casita pal Wags‏ از تير » باعث تضعیف تیر در یک ناحیه مشخص و از پیش تعیین شده گشته که در نتیجه مفصل پلاستیک در این ناحیه تشکیل مي شود . و از بر ستون به داخل تیر منتقل مي شود . نواع اتصالات 436063 از این دسته اند ۰ براي مقاوم سازي از هر دو روش مي توان بهره جست . هر كدام از اين دو روش داراي مزايا و معايبي هستند كه قبل از تخاب براي بهسازي لرزه اي اتصال بايد به طور كامل بررسي آنها پرداخت . در اینجا به بررسي يكي از ديتيلهاي ‎ee‏ اتصال در قاب خمشي ویژه فولادي پرداخته مي نعود همانگونه كه قبلا ذكر كرديد برش بال تير يكي از روش هاي مقاوم سازي اتصالات مي باشد . برش بال تير در ناحيه نزديك سكي داكو نک فاصله هجو با دیسا ستمسي ‎Crain‏ 

صفحه 5:
اين نوع اتصال در دنيا با نام 0908609 و يا ۳۳() و در بان به ام اتصال استخواني شناختم شود . ازمايشات ‎usta‏ اتصال صورت. يذيرقته و زوایط ی بر روی این اتصال صور و روابط برش و در 0500019" موجود مى باشد . [15. اتصال ‎SRS‏ اراي انواع مختلفي مي باشد .این اتصال داراي سه ع ديتيل متداول مي باشد در اينجا به بررسى اتصال 3 0 داراي برش شعاعي برداخته شده أست . 2. روند طراحي اتصال 00008 : براي طراحی اتصال 436969 با برش شعاعي از روابط پيشنهادي 4۳0۶007 استفاده مي شود. بكونه ای که سور نترتيب برايزها شعاع برقن :و.ميزاق برش حتاكثر واطول برش و فاصله: ابتداي ناحيه بريده شده قا بر ستون می باشد . همچنین *ط و آ* به ترتیب برابر يا عرض بال تير و ارتفاع مقطع تير مي باشد . [5] . نكته قابل توجه اينكه بعلت عدم دسترسي به بال ياي كه معمولا در دال.بثانى مدفون: مهن ,باشد و يب دال و برش بال بالايى بسيار ير هزينه مى باشد ‎٠‏ در نتيجة دازي ‎aes OO ONL‏ موجود :از انال 5 2 ی و مورا برشي دراي حالت زمانى اسنت که هر دوبال دارای بزیهگی:هستت ..بر اساس تمهیفات 60 . حداکثر زان کاهش مقطع برابر با 4050 مي باشد که در اینجا نیز حداکثر کاهش به همین میزان محدود مي شود . برشهاي بیشتر از اين مقدار مي تواند مشکلات دیده اي را براي پايداري تیر فراهم سازد (کمان جان تیره کمانش جانبي - پيچشي بال تیر و ‎Go‏ ]1336 در مدل هاي استفاده شده در آين مقاله آز میزان برش ۶650 استفاده شده است . یعنی میزان 06۳ (-() مورد استفاده قرار گرفته است مقادیر برش و ابعاد ,> در جدول (1)موجود مي باشد 

صفحه 6:
3- آزمایشات صورت پذیرفته : يکي از ازمايشاتي که به منظور بهسازي لرزه اي اتصالات صلب فولادي با ستفاده از کاهش مقطع بال صورت پذیرفته ۰ توسط .0 6577۷ ‎ht Ghjes & Garphrand‏ [8] در این آزمایشات از زیر سازه صلیبی شکل (شکل ‎I Jas ol 5 Salas Se Go|‏ نوع فولاد ©0179 مي باشد و دا اراي 000 1 داراي مقطع 00066706 2 و با فولاد 26 ‎Riva‏ ‎BO‏ ج001 من باش انتخاب مقطع و طول دهانه ها به كونه اي بود که زیر سازه انتخاب شده بتواند شرايط تير.و ستون ها متداول مصرفي در ساختمان (نوع مقطع ۰ نوع فولاد مصرفي . طول دهانه تیر و طول ستون) را مدل نماید . همجنین قانون تبر ضعیف - ستون قوي نیز رعایت شده است . ابتدا اتصال به صورت اتصاات قبل از زلزله نر طراحي 3 اجه ات ها بهسازي ‎al‏ بر وی لیر اجون بصو برقت ي در اين نمونه ها تو ود و 0 اسی باشد و مقاومت جاري شدگی ديناميكي آن برابر با (50 ) 11۳۵ 345 مي باشد و حد نهابي مقاومت ديناميكي برابر با (65/5 662 5 

صفحه 7:
0 ) میب اشد . دو مدلاز آزمایشاتصورنگ رف فته دارلعلتصلل 08 و با ک افش قطع 9650 در با لب ایینیمیباشد (0000,00009©) . در مدل 00000 ‎٠‏ جوت مص اه ليشيو به جان‌ستونتسعویضن شده و دارلي‌شرلیط لتصا (وبلاز زلزله 30 امي باشدو تنها تسمه پشع ندب رداشته مي‌شود . در مدا جوشهایم تصلک ننده با لیر بسه ستون‌که با اسلکترود ‎a‏ 2002 صورترگفته بود . كاملابرداشته شدم و عملياتجوشكريتوسط اللكترود ©-8200010) صوريتمييذيرد . همجنيزهر بل[ياييني تسسمه ‎wig Sabet‏ جر فیس رلشته نشدم داهم 8 ‎WOU ee‏ ا ا 0[ بر رويمدل00)09) ميباشد كه به علت بررسوإثر دا ليتنيبر روعروند مقومسازيمیب اشد . تعداد و نحوم کسسترشب رشگیرها نیز همانند ساختمان‌هايمتعارف موجود ميس اشد |‘ منحنی‌های‌هیسرسیسو شکلمدلها پسراز آزمایشدر شکل2و3) مشخص مسر امن وروی یریبد شکل ۲ نمودار پر - تفر مكان- الف ) نمرن 10( )ثمره 2101 

صفحه 8:
بر اساس نتايج به دست آمده ببلي نمونه 00000 مشخص شد که ایجاد ‎ROG Zi‏ 1 در مدل 06 دارلي تاثير زيادي در افزايش شكل يذيري امتال نمی باشد .در صورتیکه دز تمونه 10365 شکل پذيري به میزام قابل توجهي افزايش مي يابد . اين تغيير در رفتار دو مدل مي تواند به دو علت ‎Fash‏ أولا : در مدل 0008961 بعلت استفاده از الكترود *©-0822000416 كه داراي ‎ae‏ ل ا ا ساس ب مي باشد . جوش ذر مراحل اوليه با ركذاري كسيخته مي صورتیکه ‎OOS Je‏ آن تیر توسط جوش با اکترود نج 0 که دارا اي فلز جوش با سختی و چقرمگي زیاد (/۲۳۳۷ 7۸۲ اسب ال 6 ‎att‏ پذیرفته لست . ثانيا : در مدل ©0008 بعلت وجود دال بتني و تاثير آن در مقاومت اتصال ميزان جرخش به دست أمده بسيار بيشتر آز نمونة 6 مي باشد : همجنين افزودن دال بتني ابعث كاهش ميزان كرنش در بال بالابي تير مي شود كه نشاندهنده اثر مثبت دال بر روي رفتار لرزه اي اتصال مي باشد .* همچنین در اين تحقیق مشخص شد که دال بتني تاثیر مهمي بر روي رفتار كلي بال پاييني تیر ندارد : شكل ۳:نمنههای آزمایش شله -الف )نون ‎DBS‏ رنه 18۲ 

صفحه 9:
مدلسازي اتصال : با توجه به اينكه مقاطع مورد آزمايش در 6000 و 0*080009 و ساير منابع موجود همكي مقاطع با ارتفاع زياد براي تير مي باشند و در ايران أو ابن مقاطم استفاده نمی شود . بررسي تاثیر روش مقاومسازي مطرح شده در بالا بر روي پروفيلهاي متداول ذر ایران ضروري به نظر مي یل در نتيجه در اینجا به بررسي تاثیر ایجاد اتصال 136969) در بال پاييني بر روي رفتار لرزه اي لتصال توسط نرم افزار 9006975) پرداخته * شده است . براي مقطع وفیل 0 و براي مقطع ستون از پروفیل ‎“ih CBO‏ استفاده شده است . همچنین طراحي به گونه اي صورت گرفته که چشمه اتصال در حالت بالانس باشد و در نتیجه از دو ورق مضاعف به ضخامت ) استفاده شده است . (ظرفیت شمه + تسال متناسب با ظرفیت پلاستیک تیر باشد) . همچنین أز ورق پیوستگی نیز در مدلسازي استفاده شده است . دو مدل ‎sh a oe‏ اتصال 96(6۳) مي باشد و ديگري توسط برش در بل مقاومسازي شده است.. هر دو مدل توسط اتصال مستقیم ال و ديگري توسط پرش در بال پاييني مقاومسازي شده ات هرد هر دو ‎٩ AC‏ به ستون طراحي شده و مدل شده اند . همچنین در مدل سازي ورقهاي منتقل کننده برش از جان تیر به ستون نیز مد نظر قرار گرفته است و طراحي شده است . [2]. ما ۳ ‎Jo‏ زره ری ‎le bp ln‏ سقف شع زار 

صفحه 10:
براي مدلسازي از المان صفحه اي را ۵) استفاده شد که داراي چهار گره مي باشد و هر گره داراي شش درجه أزادي مي باشد (سه جرجه آزادي انتقالي و سه درجه آزادي دوراني) و داراي خواص غير خطي و تغيير شكل بز باشد . با توجه به اين نكته كه در 0 كرنش در ناحيه اتصال و جشمه اتصال مي باشد از مش بندي ریز تري در اين نواحی استفاده شد . سپس مدلها تحت بارگذاري سیکلیک قرار گرفتند . نمودار بارگذاري در شکل (4-الف) مشاهده:مى شود : تحوه با گذازی به گونه اي أست كه تغيير مكان به بالاي زير سازه صليبي شكل وارد مي شود . (شكل 4 ب) براي مدل كردن جوشهاي كوشه كه متصل كننده ورق برشي به جان تير مى باشد از المان 9*راءا12)راا/8) استفاده شده آست بكونه اي كه ضخامت ورق متصل كننده به اندازه ضخامت كلوي جوش مي باشد كه داراي تقريب قابل قبول مى باشد . نحوه مدلسازي و مش بندي انجام شده در شكل (5) مشخص RBS cps (cam ops (nae At yee ‏شكل‎ 

صفحه 11:
5 -نتایج بدست آمده از تحلیل : همانگونه که در شکل (6) مشخص است . منحنی لنگر - زاویه تغییر مکان جانبی داخلی (۲۸ ‎tater story‏ ‎(crore‏ براي دو نمونه بدست آمده است . با توجه به اين نمودار مشخص مي شود که حداکثر لنگر وارده از طرف تير در بر ستون در دو نمونه متفاوت مي باشد . به گونه اي که براي اتصالم عمولي اين ميزان برا با :00/089 مي باشد . در صورتيكه اين مقدار براي اتصال داراي برش در بال يايين برابر با .09/001 مى باشد . با توجه به اينکه نکته که ظرفیت پلاستیک تیر برابر با :49/9 مي باشد . نسبت حداکثر لنگر وارده به ظرفیت مقطع براي اتصال ۴ج و 6909) ب با 1/1 و 01/1 مي بشد .بعبارت ديكر افزودن 0 در بال با باعث کاهش لنگر وارده به اتصال و در نتیجه کاهش نيروي برشي وارده به چشم هاتصال مي شود . به گونه اي که ‎sg ae‏ . يعني 08/0 كاهش در ن لنگر وارده از ظرف تیر به ستون رخ داده است و در مدل مقاومسازي شده نسبت به مدل *< در چشمه اتصال و جان تير به تر 0 و 13/0 کاهش يافته است . (شکل شماره 8). همانگونه که در شکل (7) مشخص است . حداکثر تتش بدست آمده در مدل معمولي در تیر و در بر ستون مي باشد . در صورتیکه این میزآن براي تیر مقاومسازي شده در فاصله مشخص و از پیش تعیین شده مي باشد و تأثیر برش بالا تير بر روي نحوه گسترش مفصل پلاستیک بخوبي مشنهود است 

صفحه 12:
5 ce (inter story drift angles i tec $00 ie US 4p SI gated ‏شكل‎ ‎RBS <u 9096 ‏اف اوه‎ ۷ | ۳1 & شکل ۷: تشه ما فون ماس در زاب تفر مان ی داعلی 00۵0۵۷ ‎inter story drift‏ الك ) ره 5006ب) نب ‎RBS‏ 

صفحه 13:
بحث و نتیجه گيري با توجه به تجربیات زلزله هاي كذشته مقاومسازي اتصالات در قابهاي خمشي که بدون توجه به نحوه تشکیل و کسترش مقصل پلاستیک طراحي و اجرا شده اند ضروري مي باشد . اصولا مقاومسازي اتصالات معمولا با هدف انتقال مفصل پلاستیک به داخل تير و به دو صورت آمکان پذیر است . يكي افزودن اجزايي به اتصال تحت دیتیل خاص . به وه اي ‎Jae Jl ooh a‏ پلاستیک به یک ناحیه از پیش تعیین شده مي شود . و ديگري بریدن بخشي از بال تیر باعث كاهش ظرفيت تير در أن ن ناحیه و هدایت ‎Sie Soy fa‏ مي شود با توجه به آزمایشات صورت پذیرفته در مقیاس واقعي مشخص شد که نحوه اتصال بال ثير به بال ستون و فلز جوش مورد استفاده مي تواند داراي تاثیر بسيار زيادي در رفتار اتصال باشد ودر صورتيكه طاقت فلز جوش تحت بارگذاری کم باشد (الکترود ‎Crore‏ برش بال پاييني تیرو ایجاد اتصال ‎a ROG‏ تنهاي نمي تواند باعث بهبود رفتار لرزه اي اتصال ۵ درصورتیکه جوش مورد استفاده از نوع پر مقاومت (الکترود 0 باشد ‎٠‏ أنكاه ايجاد برش در بال باييني تير مي تواند باعث افزایش كارايي اتصال شود همچنین مشخص شد که دال بتني داراي تاثی مثبتي دررفتار لرزه اي اتصال مي باشد و باعث کاهش میزان کرنش در بال بالايي تير مي شود . و ذال هيجكونه ناثيري بر روي روند كسترش مفصل بلاستيك و ميزان كرنش در بال باييتي تير ندارة . باتوجه به أناليزهاي صورت كرفته مشخص شد كه اين روند در بروفيلهاي متداول در ايرآن نيز صادقي مي باشد و نحوه كسترش مفصل بلاستيك در 9 داراي اتصال 800868) در بال يايين بسيار متفاوت با الت اتصال ‎BOE‏ مي باشد .در اتصال مقاوستازی شده توسط برش بالتحتاني , مفصل پلاستیک بخوبی بداخل تیر منتقل شده است و در نتیجه کرتش در جوش متصل كننده بأل نير به ستون كاهش يافته و خطر شكست ترد كمتر مي شود . در اتصالات مقاومسازي نشده لذكر بيشتري به ناحبه اتصال و جشمه اتصال وارد مي كردد . البته شايان ذكر است در مدلهاي أناليز شده طرا اولیه با فرض «عایت وارد مي كرد . البته شايان ذكر است در مدلهاي آنائيز شده طراحي اولیه با فرض رعایت کامل ضوابط مربوط به تیر ضعیف - ستون قوي مي باشد . همچنین مقاومت چشمه اتصال وارد مي گردد . البته شایان ذکر است در مدلهاي آنالیز شده طرا احي أوليه با فرض رعايت کامل ضوابط 7 مربوط به تیر ضعیف - ستون قوي مي باشد . همچنین مقاومت چشمه اتصال در حالت تعادل با ظرفیت خمشي تير مي باشد . بديهي است در صورت در مقاومت چشمه اتصال میزان جرخش پلاستیک تیر و همچنین شکل پذيري سیستم ی تأثير ايجاد اتصال 0180808 در رفتار لرزه اي اتصال 

صفحه 14:
آیین نامه طراحي ساختمان ها در برلبر زلزله » أستاندارد(000©© - ويرايش سوم . ‎fe]‏ مقررات ملی ساختمان » مبحث دهم : طرح و اجراي ساختمان هاي فولادي . 400۳ ‎Crjoa, 6.0, Caetkard, 0.0., ond Gross , ‏.نال‎ . ]9[ ‎"0 ‏اس خم‎ 0 Resistagy ‎Cowcevivas.” PGCE Uourcal oF Gtructurad ‎Brojoeericny . Ppri COOO . pp. PPG-PGO ‎order O. , The stte-oP the-art report oa [PF] ‎perPorwaure. PEOR OSSd‏ +سامجككمت. ‏یت( ری ۵ ی ت00 ماو ‏00 , ی( ‏ره سس مهن اه زر سا من چاو و لو ‏:20 - 6۵60000 . مه ار شا ون ‎000 ‏[6). 02 عججزة يننا لم0" حرق , وو( با سان ‎weed doko Gross, O'YOLIC TEGMOG OP ‎۵/۳۵۵ 00000۳ ۵۵ ‎)3 ۸۵۵۹۲۳۵۴۹۳۵۵۵ ۵۲۳۶ ۵۵ 0 ‎OELOED LOOOCTW > 000000 OF ‎GPROCTORSL COCIOEERIOG | ‎NPDOBRY COOO . ‏جوم‎ ‎160 (1999). , Geer Provetoe Por [?] ‎Onwturd Ged Oukkrp (IQ0'P), Guppewra Dv. d, ‎- Owverican Iesttute oF Steel Ovustructioa 

صفحه 15:


صفحه 16:
ورق هاي "۳68) به سبب نسبت مقاومت به وزن بالا . مقاومت در برابر خوردگي و مواد شيميايي . مقاومت در برابر خستگی ناشی از بارگذاریو همچنین نصب سریع در چند. سال اخیر جهت امر بهسازي و ترمیم سازه ها خصوصا سازه هاي بتني به دشت مورد توجه قرارگرفته اند .لیه هاي 686۳ با وزنی معادل 220 وزن فولاد غالبا مقاومتی در حدود 2 تا 10 برابر فولاد آز خود نشان مي دحند كه وجوذ اين خاصيت سبب استفاده كسترده از الياف فوق در كوناكون كرديده است . سالهاي زيادي است که از الیاف 3 ‎WE‏ ۲ در صنایع هوا فضا استفاده مي گردد اما در گذشته بهاي نسبتا سنگین اين الیاف سيب كرديده بود كه استفاده از أنها در صنعت ساختمان ناجيز و محدود باشد ليكن امروزه به دليل كسترش توليد اين مواد و به طبع آن كاهش بهاي أنها و همجنين به سبب برتري هاي خاص این الیاف . ميت وآن توجيه مأسب اقتصادي براي استفاده از آنها ارائه نمود با توجه به نوريا بودن اين تكنيك تقويت ء از اواسط دهه نود فعاليت هاي كسترده اي بر روي بررسي رفتار اين يليمرها در مقاوم سازي خمشي تيرهاي بتني به وسيله جسباندن این الياف به ناحيه تحث كشش مقطع انجام شده است كه همكي آنها بر يهبود رفتار مكانيكي افزايش مقاومت خمشي تيرهاي” تاكيد دارند . [1-5]. 0007 

صفحه 17:
جهت بررسي کامل تيرهاي بتني مقاوم سازي شده واضح است که علاوه بر جنبه هاي مقاومتي . عملکرد اعضاء تحت شرایط بهره برداري نیز بايد رضایت بخش باشند و اين لمر با تامین مقاومت كافي براي عضو خود به ‎god os‏ نمي یاید . در یک عضو که به روش مقاومت نهايي طرح شده است ممکن است تغییر مکان هاي ایجاد شده تحت بارهاي بهره برداري بیش از اندازه بزرگ باشد به طوري که سبب آسیب رساندن به قسمت" هاي غير سازه أي شود و يا از سوي دیگر + تركهاي ایجاد شده در تیرها ممكن است به اندازه اي يزرك باشند كه خوردكي أرماتورها را موجب شود و از نظر ظاهري نیز نا مطلوب باشد . در اين تحقیق آزمايشگاهي آثر ورقهاي ۳686) در مقاوم سازی خمشي تيرهاي بتن مسلح حاوي بتن با مقاومت بال 2 بررسی قرار گرفته است .میزان آرماتور کششي و تعداد لایه ۳6016 در ساخت نمونه ها و تفویت آنها به عنوان متفیر در نظر گرفته شده است . تعداد شش تیر بتني داراي سطح مقطع . طول و ميزان ميلكرد فشاري و برشي يكسان حاوي بتن با مقاومت بالا ءداراي آرماتور كششي برابر با و ساخته شده و تحث آزمایش خمش چهارنقطه اي قرلر گرفته و ‎iste‏ نها مورد بررسي قرلر گرفته است . از شش نمونه ذکر شده دو نمو ‎en‏ به عنوان ‎age‏ خامدو چهار تیوه دیگر بابک و جیار اب ‎٩‏ مقاوم سازي شده اند . در این تحقیق 6 تیر بتن مسلح حاوي بتن با مقاومت بالا » با سطح مقطع و طول یکسان ساخته شده و تا لحظه شکست تحت آزمایش خمش چهار نقطه اي قرار گرفتند . تیرها با توجه به مقدار آرماتور کششی آنها به دو گروه تقسیم شده و از هر گروه یک نمونه به عنوان تیر کنترل و بدون مقاوم سازي مورد آزمایش قرار گرفته و بقیه نمونه ها یا یک و چهار لایه لیاف کرین مقاوم سازي شده و سپس تحت بارگذاري قرار گرفتتر طول همه تيرهاي مورد آزمایش 300 سانتیمتر بود که بر روي تکیه گاههايي با دهانه 270 سانتیمتر مورد بارگذاري و آزمایش قرار گرفتند .با توجه ب نتایج آزمایشات گذشته [6] ۰ 

صفحه 18:
جهت افزایش اثر مقاوم سازی و تاخیر در جداشدگی ‎PRP‏ ‏از سطح بتن . طول 61008013 مصرفی برابر با 260 سانتیمتر در نظر گرفته شده است که تقریبا تمامي طول دهانه تیر را پوشش می دهد . سطح مقطع تمامي تیرها مستطيلي و به ابعاد 15«25 سانتیمتر در نظر گرفته شده است . آرماتور فشاري تمامي تيرها دو عدد ميلكرد با قطر 10 میلیمتر و آرماتور کشنشی نمونه هاي سري الف دو عدد میلگرد با قطر 16 میلیمتر و براي نمونه هاي سري ب دو عد ميلكرد با قطر 22 ميليمتر منظور شده است . براي تمامی تیرها از آرماتور برشي یکسان استفاده شده است که عبارت آست از خاموت بسته به قطر 10 ميليمتر كه در فاصله 9 سانتيمتر از يكديكر در دهانه هاي سك رشقت برشي وا لدي لذ به گونه اي ت,خمشی بار متمركز متقارن كه به فاصله 90 سانتيمتي از يكديكر قرار كرفت اند استفاده شده است . به این ترتیب » مقدار دهانه برش برابر با 90 سانتيمتر و نسبت طول دهانه برشي به عمق موثو براير يا 14 مي شود که اين مقر »تيرهايم ورد نظر را در رده تيرهاي معمولي قرار مي دهد . دز شکل. 1 + ‎slal‏ تیرهای:مورد آزمایش بههمراه محل ‎pial‏ ‏کرنش سنج ها و همینطو بر محل قرار گیری خز سنج ها آورده 

صفحه 19:
*_کرنش سنجهاي الكتريكي بر روي آرماتور كششي ‏ فشاري ؛ برشي و همجنين سطح 9 ‎PRE‏ 9 نقاط مختلف چسبانده شده تا در بارهاي مختلف قادر به اندازه گيري میزان کرنش در مقاطع مختلف بوده تا با استفاده از خیز سنجهاي الکتریکی با دقت بالا که در نقاط مختلفی از تیر قرار گرفته اند .روند افزایش خیز تیر نیز به طور کامل مورد بررسي قرار گرفته است . با استفاده از دوربین ترک سنج ؛ عرض بزركترين ترك خمشي و برشي نيز اندازه كيري و با هر افزايش باري قرائت و ثبت مي وشند نام هر تیر از دو حرف تشکیل شده است که حرف اول نشان دهنده میزان آرماتور كششي (سري () یا 6) و نام دوم نشان دهنده تعداد ‎PR a‏ مصرفي جهت مقاوم سازي نمونه مي باشد . در جداول 1 مشخصات تيرهاي ساخته شده در اين تحقیق آورده شده است . ات تيرفا ىآزمايش شده د راي تحفيق واه ‎(on‏ eae لس لس سس لس مها | 

صفحه 20:
برای هر تير تعداد 3 عدد نمونه مکعبی 10*10*10 سانتیمتر در هنگا بتن ريزي نمونه ها ساخته شده و در شرایط مشابه به تيرهاي به عمل آوري شدند .این ‎ae nae‏ مقاومت قشر تمامی تيرهاي ساخته: شاه در ‎ ‎ ‏سر ‏آين تحقیق برابر با ‎ ‏0 كيلوكرم بر سانتيمتر مربع مي بأشند . 00800 مورد استفاده در اين تحقيق از نوع كربن با جرم حجمی 78/1 گرم بر سانتیمتر مکعب بوده و ضخامت هر لایه آن برابر با 045/0 میلیمتر می ‏باشد برفتار این ماده تا لحظه شکست به صور ‎ ‎ ‎ ‎ ‎ ‏خطی بوده که کا رخا سارنةة تدش کششی حداکثر و مدول الاست ته آن را به تیب برابر با 38500 و 5 کیلوگرم بر سانتیمتر مربع اعلام کرده است ‎ ‎e ‏با 1 درصد‎ pl ‏کزنش شکست 68 مصرفي‎ ٠ . ‏مي باشد‎ 

صفحه 21:
پس از بتن ريزي » نمونه ها به مدت 00 روز تحت شرایط کاملاً مرطوب عمل آوري دشند . دو عدد از تيرها بارگاری فرار رفن ‎us) Spa ae ee‏ بارگذاري قرار گرفتند تيو ‎ay‏ ‏توسط 5 قرز به هيران نا © ‎ai dyed, Sal‏ و مر‌صتن تومنط استون به طور کامل تنیز مي گردند . چسب مورد استفاده براي لایه آول (بین سطح بتن و )از نوع 0۳-7 بوده که چسبي دو جزئي بوده که پس از اختلاط » توسط کاردک به طور کامل روي سطح بتن مالیده شده و اولين لايه 02605 روي آن قرار گرفته و کاملا توسط چسب اشباع مي گردد براي جسباندن لايه ‎ee I (PRP eds Gy) ae GE‏ دو جزئي با نام تجاري ‎CP-1D‏ استفاده مي شود . اين چسب توسط فرچه معمولي روي ‎PRP‏ مالیده شده و سپس لایه بعدي روي آن قرار مي گیرد . خصوصیات چسب:هاي تصرفي در این تخقیق در جدول: 6 آورده شده است . ‎Pee‏ خوددای 27 سرویس دص ‎yy] our] uyr] oun | 6‏ | ۳0 ‎gpm‏ | مد ید | ند | فد | | عكري | ‎set‏ ‏برج | جد امد | مد | هد | | اف | ‎sete‏ 

صفحه 22:
يس از كامل شدن عمليات مقاوم سازي نمونه ها حداقل به مدت 7 روز در شرایط آزمایشگاه نگهدآري شد و پس از نصب کونش سنج هاي الكتريكي لازم روي سطح 05 و بتن ۰ تحت بارگذاري قرار مي گیرند ‎tog Su‏ توسط جک هيدروليکي به مرحله اي با كنترل با افزايش بيدا مى كند . يس از هر افزايش بار ‎٠‏ مشاهدات عيني , قرائت كرنش سنج ها و خيز سنج ها و همينطور نحوه كسترش تركها روي سطح تير به همراه عرض عریض ترین ترک هاي خمشي و برشي به طور کامل ثبت ‎gg‏ ‏گردد . در شکل 2 نماي كلي از سیستم بارگذاري و محل نصب ابزار دقیق مصرفي آورنه شده است سیم با رگذاری و محل نب زا دب ‎Poe‏ تيرهاي شاهد (,01) و (9۳۱,6) (بدون مقاوم سازي) . داراي شکست نرم بوده و پس از تسلیم آرماتورهاي كششي . کرنش در دورترین تار فشاري بتن از 0035/0 در هر دو 2“ م0 ‎his.‏ شود . در شکل 3 نحوه شکست براي تير ‎Sos SOO‏ 

صفحه 23:
:کت خی درنیر 410 نمونه های مقاوم سازي شده در این تحقیق همگی به واسطه كسيختكي ورفها ای 1 تخریب شده آند . این شكست به طور نا بوده و ازنو شكستهاي د . در شكل 4ء تيرهاىي ‎oe” oe‏ در خالت تهايى 00 شكل 5 كسيختكي 6۴ از نماي نزدیک نشان داده شده 

صفحه 24:
کت نیبام مزی شا ‎ie if cs ou HERP. SF:‏ نما تزديكك 

صفحه 25:
* با افزايش تعداد لايه هاي 208010 , تعداد تركها افزايش بيدا كرده و فاصله بين تركها كاهش مى يابد که نتیجه آن کاهش عرض ترک در نمونه هاى مقاوم سازی شده می باشد . همچنین می توان به ازدیاد تركهاي خمشي - برشي به علت ازآیش مقاومت نهايي و ثابت بودن آرماتورهاي برشي به علاوه ایجاد تركهاي افقي در ‎abe‏ رهاي كششي به علت جسبندكى حوب 010800 و سطح بتن آشاره كرد . شک رن ار رنه اي 4 آورده شده است . * در جدول 3 مقادیر بار .خیز و کرنش آرماتورها . بتن و ‎PRP‏ براي مقطع وسط دهانه در حالت نهايي آورده شده است ito oo whe ee ee DS a Se TDD لا گر یگنترش ت رکه درم ما سرى 1 

صفحه 26:
ار درجات فى براق فرط دار Peak te | Fate | ‏پا‎ ‎oie ‏سر ان‎ ema 2۳ 0 3 ‏با‎ ۱ ‏نت‎ tat ‏اا‎ ‎EE ‎ae ea [Ro ‏هار‎ os oe oa] ‏زه اسمس رس‎ " |" "|" =I 51 218151 * براي بررسي سختي و تغيير مكان تيرهاي مقاوم سازي شده نسبت به نمونه هاي کنترل » منحني بار خيز تيرهاي كنترل و تيرهاي تقویت شده در شکل 7 آورده شده است 

صفحه 27:
* همانطوز كه دز شكل 7 نشان داده شده اسث» منحنى تيرهاي مقاوم سازي شده . از ابتدا تا انتهاي مرحله رفتار خطي نمونه ها به خوبي بر روي نمونه كنترل نظير خود منطبق است لذا مي توآن نتيجه كرفغت كه در حالت بهره برداري . سختي و تغيير مكان نمونه هاي مقاوم سازي شده (صرفنظر از تعداد لایه ۳696 . با نمونه کنترل کاملا همخوانی دارد . اما در ناحیه پلاستیک و تا لحظه شکست . با افزايش تعداد لایه ‎0٩6۳‏ . سختی تیر افزایش پیدا کرده ولي خیز آن به مقدار زيادي کا بر کاهش سطح زیر منحني بار - تفییر مکان و در نتیجه کاهش جذب آنرژي نمونه هاي مقاوم سازي شده نسبت به نمونه کنترل دلالت دارد . لذا استفاده از این روش مقاوم سازي (جهت اعضاي تحت خمش) در مناطق ولزله خيز وبه طور كلي مواردي که نیاز به سطح خاصي از شکل پذيري دارند باید با محاسبات کافی همراه باشد . پیدا می کند که این امر 

صفحه 28:
مصالح شکل پذیر به موادي گفته مي شوند که در حین تحمل بار کرنش هاي زيادي از خود نشان مي دهند . کاربرد چنین بياني براي اعضاء وسازه هاي بتن مسلح .عبارت از توانائي حمل تغيير شكل هاي غير مرتجاعي (صاعها۳) قابل توجه قبل از تخريب (0019759)) عضو مي باشد . به عبارت ديكر يك ماده يا سازه ترد با رسیدن به بار حداکثر به طور ناگهاني شکسته مي شود . در شکل 8 رابطه نیرو - تغییر شکل که بیانگر رفتار اعضاي ترد و شکل پذیر است نشان داده شده است [7]. 1 || ۱ = یر سل 35 ی :نمودار رفتار اعضاء ‎WD 26 9 sly JE‏ در شکل 8 ثیرو ممکن است بار .لنگر یا تتش باشد ‏ در حالیکه تغییر شكل مي تواندتفیبر طول . انحناء . خیز یا چرخش باشد . در اين شکل خیز تسلیم مربوط به تسلیم میلگرد در یک مقطع یا مربوط به یک انحراف عمده از متحني بار - خیز یک عضو یا سازه است . عبارت است از خیز نهاني که بعد از آن منحني بار - خیز داراي شیب منفي شود . خیز نهائي که بعد از آن منحني بار - خیز داراي شیب منفي شود . خیز نهائي را مي توان با توجه به شکست موضعي منطقه فشاري در بعضي نقاط عضو با توجه به پايداري و هر شرایط ديگري که منجر به شکست مقطع . عضو یا سازه مورد نظر مي گردد ۰ تعیین نمود . با توجه به شکل 8 نسبت شکل پذيري به صورت . یا شكلي از اين نسبت ها (نسبت چرخش نهاني به چرخش تسلیم و یا نسبت انحناء نهائي به انحناء تسلیم ) تعریف مي شود . [7] 

صفحه 29:
در جدول 4 مقادیر بار و تغییر مکان وسط دهانه تمامي تیرها در حالت تسلیم و نهایی آورده شده و با استفاده از آن در جدول 5 مقادیر نسبت شکل پذيري جابجايي و انحناء محاسبه و آورده شده است . شیر زوس مه را در ات لیم وتا انسبت شکل پذپری جابجایی وانحناه ۰ ۱ 1:۳۵ ۱ ۳07007 duciy rao | over cont | duciiy ratio | yy Test beam ‘eam ( arenes 90 at 0 1 AHO 46 = 637 7 * |] ‏سس‎ 2 24 % 5 ‏ال‎ 334 23 39 3 BHO 29 = 62 16 ya ۳0 27 ‏ع‎ 3 BH 24 666 237 101 

صفحه 30:
7 6 مس سم سید يومف 0909 ید ی میم 20 ] ى : كرنشس ار فشارى بن مسبت به معان در وس دهانه تير شكل 9 نشان مي دهد كه تا زماني كه هنوز تيرها از رفتار الاستيك برخوردارند و بتن ترك نخورده است ‎٠‏ بين نمونه هاي تقوبت شده و تيرهاي كنترل اختلاف جنداني مشاهده نمي گردد . تيرهاي كنترل يس از ترک خوردگي تا نقطه تسليم داراي رفتار خطي بوده و يس از تسليم آرماتورهاي كششي ‎٠‏ كرنش تارهاي فشاري بتن به سرعت افزايش بيدا كرده تا به مرحله شکست (پکیدگی بتن) برسند . اما در نمونه ها تقویت شده , با افزايش تعداد لایه هاي ۳06 کرنش تار فشاري بتن نیز تمایل بيشتري به رفتار خطي تا لحظه ‎ae‏ شود نتان ی کهد كه ابن مسالة يه حوبي قر ‎JSS‏ هاي 8 و 9 جهت تيرهاي 2۱۷6۴) و 971,6۴ قابل مشاهده است 

صفحه 31:
:تفیرات کرنش فلا دکششی و بتن جهت یرهای ۸۸4و ‎BHA‏ در شکل 9 تفیرات کرنش در فولاد كششي , سطح ۳696۳) و تار فشاري بتن براي مقطع وسط دهانه جهت تيرهاي ۶ و /۷/() آورده شده است . علاقمندان مي توانند جهت مطالعه نتایج تمامی نمونه ها به مرجع [9] مراجعه نمایند : ۱ در این تحقیق با بررسي اثر لایه هاي فيبر كربن بر روي مقاومت خمشي تيرهاي بتني تقویت شده با 000807 , نتايج زیر حاصل گردید . 

صفحه 32:
استفاده از 0*080 در مقاوم سازي خمشي تيرهاي بتني حاوى بتن با مقاومت بالا » ووشی بسنیان مور و كار آمد كز مقاومت نهابي تير مي باشد . نه هاي تقویت شده ‏ با افزايش تعداد لايه هاي ‎٠ eRe‏ كرنش تار فشاري بتن ‎٠‏ تمايل بيشتري به رفتار خطی تا لحظه کشست از خود نشان داده و تحت تاثیر ترگ خورة كي و شسليم آرماتورها قرار نمي كيرد . بعبارت دیگر مي ن از ۳606/۳ ما جهت کاهش کرلش فشاري بتن ‎SOE‏ ‏شود ‏در صورتي که بتوان از جداشدگی ۳686۳) و سطح بتن جلوگيري نمود » حالت بهینه زماني است كه دقيقا در لحظه ي “0000801 , بتن نيز به كرنش فشاري حداكثر خود پرسد در مواردي که کاهش خیز (صرفنظر از شکست ترد) مورد نظر باشد . استفاده از ‎661٩6‏ ها بسیار موثر است . با افزایش مقدار آرماتورهاي کششی . اثر مقاوم سازي کاهش بيدا مي كند به طوري كه با “00:00 یکسان در تيري با ۲2 1 درصد آرماتور كششي نزدیک 45 درصد افزایش مقأومت ‏ و براي همان تير با 4 ۰ درصد آرماتور كششي تنها 12 درصد یش مقاومت به دست آمده است در حالت بهره بردا تغییر مکان نمونه هاي مقا 2 بهره برداري ۰ سختي و آن نمونه هاي مقاوم سازی شده (صرفنظر از تعداد لایه ‎PRE ٠‏ ».با نمونه کنترل نی دارد . اما در ناحیه پلاستیک و تا لحظه فزایش تعداد 4 ‎PRE‏ » سختى تير افزايش یز آن ب مقدار زيادي کاهش پیدا ‎yds RS als all‏ نموله هاي موم سازي شده نسبت به نمونه کنترل دلالت دارد بيدا کرده ولى 

صفحه 33:
جح خن مه( .۵ , سیم( لمجدبا ,وان ربا , افو ‎rynatpas oP bears exterodly oreheurd ws PRP vowposies‏ ‎ID , 9, C009 ,‏ سین ‎dourcal oP Ovwponties Por‏ “ 000-0063 بر Ok, 8 ‏ليد لال ,سا0 ,يلاك‎ Park , .0., “Grate cert Patna ‏ممما‎ oP renPurvel ovceret: beanie otrianthenead wth steed kite Por Pkexture”, dure of Oirwhard Dargereriny, (OOP , 8009 , pp SE’r- GOS Perse , A, Dhow , Laced Lhernt VY. 5 “Pkexurel bebasor ob ‏)رت امه رت سرا وی او‎ sheets buoded wal oa keryenis ‏خن ال رتیت‎ Beaverton Onerwes, OCB, COO. ‏مهو مب‎ ‎ond Gans, , "“Phexurd reopowe oP‏ .® , ادا ‎exckouwhored‏ رت اه وا وت لوا ‎rrartaly banked vurben Merrend ro poser tng”, lesan‏ ‎oP Ovens Por Ovwirwten , 92,0008, pl POE?‏ ‎Okxperentareovorihy . P., Wark . 1.@. ocd Okow , O.0.,‏ ‎“Plexurd behavior of R/O bears vireentheced wih carbon Per‏ هون تن سمل رد مس اه ان لا ‎PP, COO, wCSC-B00‏ , ] ‎Orews, O.P. ord Dart , 0.0., “BP Pent of varboerPber rexforned pobaver ketene: ooo kareation oo hee becgor of ‏هرن "أب لمصميل ," صتجمما بصعم لمتسكاجم تمجه عمصة‎ ‏0206م 00000 ,9 8 , سین بخ‎ -000( ‏مقصودي . على اكبر . شكل بذيري سازه هاي بتن آرمه ويزه مناطق زلزله خيز . انتشارات دانشكاه شهيد باهئر كرمان . 1375 ‎DOCLEGOGD1, ۵ ۵ 000 00000 W. ۱ ‏لحك ید‎ ‏ا0() رسعماسط‎ . 66, 6۳0 6, Orperrber OOO , wy . 166- eo ‎WOOWOO , AL. Oadicd ‏ممصمو حورت لجن‎ sty of ALO xowbery vireentheved wi OCR , thevty i be xdbcvaed Por te ewer oP PHD, Or Bort, Dept, oP (Kerwas Dewars, 5009, ‏ما ,سس‎ ‎ ‎ ‎ ‎