صفحه 1:
به نام خدا
ژئو تکنیک و طراحی پی
صفحه 2:
صفحه 3:
نکات و تمرین
نکته (۱) تک اکر بدون تغیبر در حجم خاک ر طوبت آنرا تغییر دهیم, تغییری در وزن مقصرص خشک خاک بوجود
تخراهد آمد و خواهیم داشت:
we رت
0 ۵۵۲
-۵-۱ وزن مخصوص طیمی خاکی با رطوست :۰5 2٩ ۰1۵/09۳ ۷۱5 است. اگر مقدار
این خاک بدون کاهشش BSNS gre تخر شود و وزن محصوص OF به 119/10۳ ۰ ۰ ۰ ۷ پرسد؛ درصد رطویت
تمرین
آن چقدر خواهد شد؟
Yor
11۶
۱۱۱ 2
نکته (4) نها گر ,۷متر مکعپ از شاكى يا نسبت تخلخل ٠,
شیم و بخراهیم بدون تغییر در میزان رطریت آنه
اتصورت خراهیم داثست:
yy, = Vy Bel ایک ام لاس نا
+16 انمد
AY, مکمب از of خاک یا نسیت تخلخل ,۵ بدست آوریم؛ در
صفحه 4:
ل زیر و به طول ۰ ۸۰ متر در کار یک رودخانه احدات خواهد شد و
تمرین THN SAS ٩21-۱
لازم است پوسینه غلتک تا رسیدن به بت تحدخل IN متراكم طود. براي احداث لبن خاكررز از قرضهاي 1
فل ١ حقدر بابد خاکبرداری شود؟
جك ا
12
ey gee
3
وعم ا رلا f
|
عجرو عرد دصر
صفحه 5:
تراک
صفحه 6:
egy در (Proce) اس
®
(AAS Te 7 Gy ات . اندب
و سيد اسم Al سا ترق »مطل ول
0
ند حر لاو ل Ps
بعلو 5 ۳ eae A) Ya عي اا ياود اس لاد رم شود
1 ار مر هد را
رم ot ده د ها
keene ا
2 ررد #الضسنة SE fbn ie
ا
ate Wet dE مزا
صفحه 7:
فشردگی در طرف خشک به علت امکان استفاده از غلطک سنگین تر و سرعت بالا
تربیشتر مورد توجه پیمانکاران میباشد ولی در اين حالت در صورت مجاورت با آب
تورم صورت میگیرد
صفحه 8:
صفحه 9:
alae بندی خاک
صفحه 10:
بو هی سم
1 ل را -\4 A; -01 ۱
ات۱ ارف ار رانك لوس انرا لفل SLAIN
۶ ۱۷۵ رم | ۴ | 3 اوه | ions | "كس
جه | وده | 8 ۱ gif wee | oe | 2st | ee
۱
a5) | 6354 uy | inf | مم | 200 | #80 | ۶
r tsa | 7م | "م | #6 | ۵ ۱۵
#208 Cory,
is’ | aes | 3g" | 38 | #20
| ووم ۱ ۸3۵ | 559 179 33
1 A ps
صفحه 11:
C4) ed
76.2
381
۱911
95
HIG
2.38 -
Wid
۵.59 +
2.297
ورد
pert
ور
739
هو
2۰
عمج پر
صفحه 12:
) اب a)
we
uw
صفحه 13:
1
Foe را مت
زار ۷ Dm : Jae LSA IG m7
Pre ا ا
Dae 0
Des: eg Be
2 5
۳ 2
9 2,
(Coe ficient of Un foro ty )
ols 0
Concavity } زه (Coefficrent
Sera 1
۰ ام لحاس فقوت(
4 see)
3 3
ود لسکا J RTT 1
litters A 08) yb
صفحه 14:
* خواص خمیری خاک
صفحه 15:
جذب ملکولهای آب قوسط ذره رس
صفحه 16:
فا یتنس
“e | (tater Content)
us
Uh) حالست
i حالت.
Meme
عالت جامر
(riguid Limit ( (ph, yo
(Paste Lint ) مر رک
” رو( Limit عم 5۳)
صفحه 17:
ضربه 96 :را
OP : Ox ty Owe
مرمع
aa
كم
ae
صفحه 18:
۰ اگر را< () گردد SL =D ناپایدار خواهد بود
۰ اگر را(6<<)() گردد غیر خمیری میباشد
* یکی از نشانه نهای بیش تحکیمی نزدیکی () خاک به 6
میباشد
صفحه 19:
جدول ۱-۲-۷
آزمایش
فوذپذیری خاک داهای
درصد رطویت
دلهبندی و هید رومتریٍ
a
وزن مخصوص 65 خاک
ASTM SB طبقهبندی
تکمجوری خاک
سهمحوری لا
سهمحورى 610
wy
CBR
46۳:7( تفوذ استاندارد
تراک آزمایشگاهی استاندارد
استانداردهاى برخى از آمایش ای ماک خاک
ASTM ola
لع بعرم
۲۳۶-۸
2۴۲۱-۸۵ )۰۲( 0۴۲۲و OTD
0۲۳۱۸ :-
2۸۵۴
معام
عع الام
2۲۸۵۰
۷۷ ۴
DEAL LF
Dye. F
1۸۸۲ -٩
1۵۸۶ ٩
7
صفحه 20:
* نامگذاری خاکها
صفحه 21:
LL رید Lined Ch )
۱ | POs Plast de,
را ادها Bad ex
1 ۳ ولا لداع
۱ (on)
ML oe ۳
6 0 م OTS
iy 2 30 ۵ 8
Shea ار لمع دام
صفحه 22:
«رصد گفرندهاژانگ 900 یش از 509 است. ]لش سم
ل = |
ae حوطس ر.
۱
ددم | 7
To sear
+]
Sean
35 دوم آن» هم Le هرا داد و عم ۳ با ۷
swe
صفحه 23:
7 ache pb a slat
7
7
3
صفحه 24:
» تنش در خاک
صفحه 25:
صفحه 26:
Ha (eq th. 4 Korb’)
mbamesnannmagr€
esas
ath, + Tat 7
Tee ae ar (eerste
لطع ا سكا oe (2 the 01
صفحه 27:
۳
ولو
x
صفحه 28:
صفحه 29:
صفحه 30:
"۳
لس لا رکه م
SB Pee Jel
1 ,2
سیون چپ یراک با ندزه ds
ی
روبع
صفحه 31:
* نشست خاک (تحکیم)
صفحه 32:
COs!) AP 2
PUD Ps Ke 2 a PAR, 18
(eso)
hoe
و مرول باست
4 Fe
xr « AP Son of) (Lupe
i 1 ۲ - ipl)
i تفت pe SRL بن راد از زد
عمء
EC + op Sut
1 ع كرات ۱
BS xl MOI ae EO ال ره نها
۳ 4
صفحه 33:
me, Sak 7 See:
CARIES Afloat هبل
“tae b top ار
dys ا
صفحه 34:
صفحه 35:
dep بشردگی اولیه ک
اکثرابه علت پیش بارگذاري meh
(متیاس نگاریتمی)
شك بعلن
صفحه 36:
Ce
صفحه 37:
صفحه 38:
Tot.
رو =
۷- شالود؟ متعطف بر روی خاک چسبنده
صفحه 39:
۳ ساختمانهای با اسکنت Wen از قاب
-قابهای فلری یا بتن آرمه
۲ دیوارهای "جری توپر:
-ساختمانهای مسکونی چتدطبقه ۳
3 رس و ote هر
(طول دیوا رکه SSE میدهد با راو ۶1 ارتفا
دیوار از تراز پی است).
۴ -کارخانحات یک طبقه
Vi وم
|
|
|
|
fe oP
1
۵-سازههای مخصوص مرتفع وصلب نظیر متايع |
سيلوهاء كورهها |
تحدول ۱۵-۴ جلما كبر نشدت بسي براى :الواح ساحجماتها براساسل | لين نامها دون
صفحه 40:
* مقاومت خاک
صفحه 41:
صفحه 42:
10
| جد ويه
2+
ام
Fr cosrt 9 + 9 <م
۲ 3
۵ 2 9 < )۲
Gylan"(yo°+2) + ¥Ctan (r0°+2)
7 ۲
صفحه 43:
Saye
تفییرات ارتفاع نمونه
تغيبر شكل برشى
صفحه 44:
صفحه 45:
مد
ماسه متراکم و رس پیش تحکیم یافته سم
ماه قل و رس عادى تحكيم ياقته سك
کرنش مصوری
صفحه 46:
ماسه متراکم و رس پیش تحکیم يافته - i
رس و و (0-> شروع آزمایش بر
~ eT عادى تحكيم oy ge et
صفحه 47:
ماسه شل و رس عادی تحکیم یافته هم اس تست سا بر
> شروع آزمايش برش
al,
عاسه متراكم و رس ييش تشكيم ly
صفحه 48:
بمررت زیر ميباشد:
سرعت آزمایش CD < سرعت آزمایش لا < سرعت آزنایش تالا
| 1
| ——
سرعث ابن آزمايش به علث ها ١
زفکنی کامل نمونه بسیار کم چون در این ۲ آزمایش تبازى به
است و حنی ممکن اس چند زهکیسی کنامل نموه تپسته لذا
روز بطول پیانجامد, چندان بطول نمیانجامد و رفتگیر
تخراهد بود.
صفحه 49:
صفحه 50:
۱۱-۳-۳۷ _ شمارش ضربهها در آزمایشهای نفوذ استاندارد
ا
در ارزيابى شماره ضريدها در آزمايشهاى نقوذ استائدارده نكات زير بايد مورد توجه قرار ye
- نوع آزمايش .8.5.1 و 1۳:7
- شرابط نحوه اجراى أزمايش: روش بالا بردن وزنه. كفشك يا مخروط جرم وزنه ارتفاع
سقوط. قطر كيسينك و ميلمها و ..
- شرايط أب زيرزمينى
- تأثیر فشار روباره
- طييعت زمين: بدويزه در مواردی که بهقلوهسنگ یا شن «رشت برخورد شود.
جزییات چگونگی انجام این آزمایشها در نشریه شصاره ۲۲۴ سازمان مدیسریت و
برنامهریزی کشور آورده شده است.
صفحه 51:
بین تراکم نسبی و عدد تفوذ یمنظور تسخمین نظست پیها ارائه نمو دهاند.
x
x
a
فر الب فرلیث باربری
Ze Se
~ (DO) wee oe
شکل ۳۵-۱-ظرفیت یاریری پیها براسانی عدد تفو3 استاندارد.
صفحه 52:
۳
لشارروی خاک( 60 | | بافریب اینان ۲
۳۵-۳ محاسبه ظر فیت با چا استاندار دو عرض پی
از برسحسب عد دائقو ذا
ظرفيت باربری مجاز پرحسب
از ۵-۳ ۳- محاسبه ظر فی
تموها
صفحه 53:
\. Plate Loading ~ Plate Bearing Test آزمایش بارگذاری صفحهای
بارمرده میا شیر بختل yeas Sa
1
1
1
1
1
0
۱
1
۱
1
۱
1
اشدازه کیری تقییر عکل
۴
3
شکل ٩-۱ ۲- دستگاه آزمایش بارگذاری صفحهای
صفحه 54:
زمان (دقیته ۱
سس يح ايو
anal 1
036|~0.37in
موه
آزمایش بارگذاری صفحهای
الف -مدحتی لگاریتم زماندنشست
ب -منحنی بارگذاری -نشست
صفحه 55:
y= Vane Test 7زمایتی برش تکار ۳-۲-۱
استفاده از دستگاه برش نگارء از سالها پیش (۱۹۴۸) برای تعیین چسیندگی و در
شکل ۳۸-۱ آزمایش يرش كار
1
صفحه 56:
R
۸ - ۲۲ +۲ | Yat'Cydt
M=YaR'(h +32) q
)٩۰-۱(
5 ۲
۲: ۳ )+ 2 (
صفحه 57:
TEE = Static Cone Penetration Test آزمایش تقّ اتبکی (پنترومر)! ۳-۲۱
شکل ۳۹-۱- آزمایش نفوذاستاییکی
الف دستككاه بنترومتر با اتتهاى ثابت (نو
صفحه 58:
Rp(kPo)
Fre)
JS ۰۱ ۴-منحبی مقاومت انتهائی نسبت به همق
صفحه 59:
۱۲-۳-۲۲ پارامترهای مغروط فروبری 6۳:7
در آرزیابی مقادیر مقاومت مخروط فروبری, اصطکاک غلاف. ٍ
آب حفرهای در خلال فروبری.بکات زیر باید مود توجه
- جزییات ساخت مخروط و غلاف اصطکاکی ممکن است بهگونهای بارز بر نتایج پارامترها
تأثبر بگذارد. بنابراین بسته بهنوع مخروط مورد استفاده باید ضریب اصلاحی مناسبی
بیر کرد که USE SbF تثبیت
- ستايج را قنها زمانى مىتوان با اطمينا
بنابواين. در بسيارى از موارد. حفر كمانه همراة با أزمايش فروترى ضرورى است.
L دراخاكهاى ناهمكون كه ز: 0 میدهد. مق
بابد طورى انتختاب شوند كه معرف خاک مورد نظر در طراحي در مجموعه خاکها باشند.
سار آزمایشهاء از قببل
شاكر مورت وجو AIR LOU بهن تتاب ابر
1 اين روابط بابد مورد توجه قرار
«گیری داسیته و با سایر روشهای آزمایش فروبری:
جزییات جنگونگی انجام ایس آزمایش در سشریه شمارء ۲۲۳ سازمان مسدیریت و
صفحه 60:
! آزمایش فشارسنجی ۱ Pressiomenry _\
شکل ۰۴۳-۱ دستگاه فشارسنجی (پرسبومتری)
صفحه 61:
۱۳-۳-۲۷ _پارامترهای پرسیومتری
در ارزیایی متادیر فشار حدی و مدولهای پرسیومتری, تکات زير باید مورد توجه قرار گیرند:
- نوع دستگاه و مهمتر از آن روش بهکار رفته برای نصب پرسپومتر در زمین
- منحنیهایی که شرایط دستخوردگی بیشتر از متوسط را نشان میدهند نباید مورداستفاده
قرار گیرند.
- در مواردی که فشار در حین آزمایش بهفتار حدی نمیرسد. برای تخمین آن میتوان
بروئیابی محتاطائه و متعادلی روي منحنی انجام داد. برای آزمایشهایی که در آنها فقط
بخش ابتدایی منحنی پرسیومتری مشخص شده است» ميتوان از همبستگیهای کلی یا
ترجیحاً همبستگیهای محلی از ساختگاه مشایه. بهطور محتاطانه استفاده نموه و قشار
حدی را با استقاده از مدولهای پرسیومتری برآورد کرد.
جزیبات اتجام این آزمایشها در نشریه شماره ۲۲۲
ان مدیریت و برنامهریزی کشور
آورده شده است.
صفحه 62:
لایه ستکی مشعکس کننده مرج
شکل ۴۵-۱ شناسائی خاکک به روش زمینلرزهای
۰77 سرعت موج برشی متوسط در فاصله ۳۰ متری در عمق زمین است که با توجه به
شخامت لایههای مختلف و سرعت موج برشی در آنها تمیین میگردد. این سرعت را
رابعطه (۲-۲) و یا رابطه معتبر دیگر محاسبه کرد.
(dV)
صفحه 63:
۷ ۳ 8-۵-۲ فاصله پین نقاط اکتشافی و عمق اکتشاف باید براساس اطلاعات
رسي قاس محلب شرطا زسین» ابعا ساعشگاه و نوع منازة تعممت شوف کر نظالغانت رف
ژتوتکنیکی ۲ معمولاً ضوابط زیر در تعیین این پارامترها رعایت میشوتد:
الف - در مواردی که سازه سطلح وسیمی را مى يوشائد. نقاط اکتشافی باید حثیالامکان در
یک شبکه فرار گیرند و قاصفه بین آنها با توجه بهعدم یکنواختی خاک انتخاب شود.
زاره فاله 1 1 1 1 سعویرظ سعر مر
نظر گرفته میشود. ولی در مطالعات شناسایی مقدماتی ساختگاه میتوان این فاصله ر
۱9 ۲
برای پیهای مجزا و نواری. ژرفای گمانها از تراز زیر پی معمولاًبید بین یک و نیم
سه برابر عرض بى در نظر گرفته شود. این ژرقا در هر حالت تباید کمتر از عرض یا
ارتفاع ساختمان در نظر گرفته شود. معمولً بای ارزیابی شوایط نشست و مشکلات
احتمالی آب زیرزمینی. در تعدادی از تقاط اکتشافی یاید ژرفای بیشتری مورد بررسی
قرار گیرد. در ساختمانهای با عرض بیشتر از ۳۰ متر ژرفای گمانهها را میتوان با نظر
میندسی زتوتکتیک کمتر از عرض ساختمان منظور کرد.
ب - برای پیهای کستردهه ژرفای کمانهها از تراز زير بى بايذ يرابر با بيشترين مقدار بين دو
ژرقای معادل حباب 'كسترش 1/٠١ ننش كل زير بى و +1/ تدش مؤثر بر جاى خاكه
انتخاب كردد. اين زرقا معمولاً برابر يا يزركتر از عرض بى مىباشد مكر آنكه در حين
اكتشاف در زرفاى كوجكترى بهبستر سنكى يرخوود شود
ت - برای تشخیص توع خاک بهلحاظ ملاحظات مربوط بهیارهای زلزله براساس ضوابط
مبحت ششم مقررات» بند ۲-۷-۶ - ۵-۵ زرفای یک گمانه از تراز زیر پی باید
حداقل ۲۰ متر و یا تاز ستگ پستره هر کدام کمتر است. انتخاب شود.
صفحه 64:
ث - برای مناطق پرشده يا محوطدهاء زرفاى كاوش بايد حداقل كليه ایههای خاکهای
تراكميذير را که تأثیر آنها در تشست قایل ملاحظه است. دربر گیرد. ژرقای کاوش در
این موارد باید بهترازی محدود گردد که تأثیر لایههای زیر آن در نشست از ۱۰ درصد
نفست کلی کستر ده بندیهی استادر مورف وجود خاک دستی ضغامت شاک
دستى بايد بدحداقل زرفاى مورد نياز كماندها اشافه تمردد در محوطدها فاصلة بين
نقاط اكتشاقى معمولاً در حدود ٠٠١ نا "٠١ متردر نظر كرفته مىشود:
ج - در مواردى كه بنا مستقيماً بر روى سنك بستر قرار م ىكيرد. حفارى در سنك با عمق
حداقل ۳ متر و یا نمونهگیری از آن بهمنظور نعیین ژرقا و کیفیت سنگ بستر ضروری
جه براي پیهای عمیق با شمعها. گمانهها و آزمایشهای نفوذ و یا سایر آزمایشهای برجا
تا رقايى صورت يرد كه شناسایی شرایط زمین با اطمیتان کافی حاصل شود.
ین ژرفا ممولاً تا چهار بر قطر شمع (1 ۴ برای نوک شمع در نظر گرفته میشود. در
گروه شمعها:زرفای کاوش بايد بهاندازة ضلع کوچک مستطیل محیط بر گروه شمع
تر از تاز نوک شمعها گسترش داده شود.
صفحه 65:
۳-۴- ۹-۵-۲ احتمال روانگرایی خاک در حالت اشباع در اثر نیروی ولزله و
احتمال لغزش لایههای خاک در ساحتگاه قرار گرفته در شیب باید بررسی گردد. در صورت
وجود لایههای ماسه
ری سازه در شرليط
روس یت
زهای الامی است.
۵-۲-۳-۷ ۵ بررسیهای طراحی یاید حد!
ارتد انجام شودء بهطور که سازندهاي پایینتر تأثیر
نداشته پاشند.
صفحه 66:
* پایداری شیروانیها
صفحه 67:
تنش یسرشی
4
تیروی رانش.
خاک
بعد ازلغز
رش
توا
رده
صفحه 68:
|
05۲0 ۵77-1000
و اج رت
صفحه 69:
2
8-1 ۳6۵9
قدارآب حفره ای
H geo
8 + 1809۵ ز
Yea Hsin 605
Yoattan@
۱
صفحه 70:
* فشار جانبی در خاک
صفحه 71:
* فشار جانبی خاک و دیوارهای حائل
صفحه 72:
فشار جانیی خاک در حالت سکون
صفحه 73:
خاك رس عادى تحكيم ياقته 4-۷ ماقو
۱- خاک چسبنده
ال جح دا
خاک رس پیش تحکیم یافته
yx VOOR ws عادى تحكيم يافته)
۱ ماسه شل و معمولی K. = \—sinp (rey
۲- خاک دانهای
ماسه متراکم وس
که در اين روابط:
یه اصطکاک داخلی خاک
008 - نسبت پیش تحکیم
۵ وزن مخصوص خشک ماسه
1 که ay
صفحه 74:
تمرین ۱-۷) بای دبوار حاثل نشان داده شده در شگل: مطلوب است تعیین بروی جاینی خاکد در حال.
سکون وارد بر واحد طول دیوار و همچنین تین محل برآیند این نو
Yoat =zoun el
6 م
مد و
صفحه 75:
صفحه 76:
۱ ۳ i
\ 2 Kev 20/1
صفحه 77:
26
x م۲۵ + با بت < م9
Kp =tanY(yo+#) = \+8ing
Y \-sing Kpoy +20 Kp
Pp= Loy KH + ۲۵۷۵
۲
صفحه 78:
Teen ae oo, الور
bri KE + ۳ -ج
زفي 7
وكعو
صفحه 79:
تمرین ۲-۲-۷) در شکل زیر دیواری به ارتفا ۵ متر نان داده شده است. مطلوب الست تعيين فشاز مقاوم
رانکین برای واحد طول دیواز.
مد ۷
9
کرام 15
5
=20"
صفحه 80:
۴-1- روشهاي بهیود پایداری شیب فرانشه ها ,
۰
6.
٠
og
@
e
برای بهبود پایداری شیب ترانشه ها مسی توانیم از روشیای زیر استفاده
شیب بعدی مجدد پروفیسل شيروانى» و سنكين كردن موضعى ينجة
شیرواتی ! با استفاده از یک سکوی شیب پر خاکی آ: به منظور حقابله با لتگر
eee
تحت کفنش قرار دادن خاک" یا استقاده از پیچهای مهاری سنگ*به
منظلور افزایش تحش موتر روی سبطح گسیختگی بالقوَة خاک. و درنتیجصه
افزایش مقاومت خاک
قطع كردن سطوح كسيختكى بالقوة خاک با سپرها" تمع های درجاء یا
ستوتهای اجراشده به روش تزریق قورانی 7
افزایش تنش قائم موتر بر روی سطوح گکسبختگیی بسالقوّة خاک از طریسق
کاهش فشار آب متقذی, به کمک زهکشی
بهبود مقاومث خاک مرب( از طریق شیب بندی مجدد شیرواتی و
کارگذاری آرماتور در داخل خاک و قطع سطوح گسیختگی بالقوة خاک با
این آرماتورها
مهارکوبی در داغل خاک" و قطع سطوح کسیختگی بالقوة خاک با لین
مهار ها
صفحه 81:
زن معصوص بتن 200۱/7۳
رد 0
رو
سره a
0 :
eer
مرمع یه
صفحه 82:
۲-۲۵-۶۷ _ فشار فعال و مقاوم خاک
این فشارها معمولً بهفشار در حالتی از خاک اطلاق میشود که هیچگونه مائعی برای مقدار
حرکت دیوار نسبت بهزمین وجود ندارد و حرکت دیوار در حدی است که مقاومت برشی زمین
كاملا بسیج شده است. این حالات در خاکهای غیرچسبنده و با تراکم متوسط معمولاً در
شرایطی که حرکت دیور نسبت بهزمین در حدود مقادیر زیر باشده ایجاد میگردد.
فشار فعال فشار مقاوم
03138 0000 هه ۷
حرکت رأس دیوار در چرخش حول پاشنه... OH 1 ۷۵
حرکت eo phil 1
1 در این روابط ارتغاع دیوار است.
فشار فعال و مقاوم خاک را میتوان با استفاده از تکوریهای شناخته شده مکانیک
خاک و باب کارگیری رایب فشار رک و 1 محاسبه نمود.
صفحه 83:
سطحی
* ظرفیت باربری پی های
صفحه 84:
شكل 1-7 خطوط لفزش خاک زیر پی براساس تبوری ترزاقی
صفحه 85:
بك الى 0.51 + وله + ,7,5( < بو
جدول ۱-۲- مقادیر ضرایب شکل .5 و ٩,
a=,
Y= SE وزن مخصوص
صفحه 86:
جدول 2۲-۴ مقادیر ضوایب فرقیت پارمری ۰۳1 ,لو
LN. N, Ne Ny
۳ 5
۱ ۰ |] aie | xara |
ve | vr رد
jovi | ۳ vie | my
ve | ۵ Pass | vere
08 ary [ven
ZS ۱۴/۲ [ ۲۷/۱ ۱ ۴
vr ۱۵/5 | ۳۹/۲ | ۳
۳/۲ wa | vue [aan |
ar | ۴ | جم | م ۳
۱ ۴ كد | عع | مجه
1 yore | ۳۰۴ ۲
wre | rev | Yale | ttle | yyy
wie | vie ۳۲۲۲ | tan |
fore [ere ۲۶۵ | ۵۲۶ | ۶
مما ۴ ۳۱ |] ۵ ۴
] ۱2۸-1 ۶ ] ۳۷/۲ | ۶۳/۵ [ ۷
۱۷۰ | ۵ ۷ ۵۳| ۲] ۶۳|
var 2 Tar | pve | vvia | vrie |
yar- | FIV vere | vee [Arie | Arie
Dee [air ef | avy | aary ۴
a ee
woo int = By
صفحه 87:
مثال
۰ اگر. ابعاد یک پی که بر روی یک خاک دانه ای قرار دارد
دو برابر شود مقاومت آن چند برابر می شود
صفحه 88:
شکل ۴-۳ ۲-اثرسطح سفره آب زیرژمینی درظرفیت باربری پی
H= -/ Bian (PO +2) )۴۲-۲(
صفحه 89:
ط ۱
اجه را
یا +۵ ۲
زع با ۱۷ جوملا رع
8) D+H
*) D+L+H ترصن
۴ یا ۷ + ۰/۷۵۵ ۷
A) -MO(DAL+HEW كايا
A) Der
yy DALE
رعو وخ
09> بار مرده
aL زنده یا برف
1ع بار ياد
> يار زلزله
te ls =H
> اثرات شودکرنشی ناشی از تغییرات دماء نشست پایههءوارقنگی و
در بهکارگیری ترکسبات شوق باید نوجه داشت که منظور کردن شویب ۰/۷۵ سمادل
أفزايش ظرفيت ياربرى خاک بهاندازه 1/۳۲ است و با این ترتیب در طراحیها ظرفیت پاربری
مجاز ناگ بای فا یش:داده :نود
و ضريب اطمينانى حداقل يرابر با ؟ تعبین ميگودد.
صفحه 90:
ب !لب a
شکل ۱۴-۴-پی تحت اثر بار قائم و خمش یکت محوره
ال 8 سلجم
صفحه 91:
محل +5 1)* م
م 2م
شکل ۱۳-۴-پی تحت اثربار قائم و خمش یک محوره ( > ۵)
1 BW os eG
SST Tee Biny gain a
صفحه 92:
0
se
ce
wo
°
۷
alr
Ba
)۴۵-۴(
0 ۳۷
d= Ty - ۲9۲
۲ بر ی MX
۱
1 )۵۲-۴(
ِ ۵ + 56
ed eee ey)
BL Soe
صفحه 93:
۴-۵-۴-۷ _بارهای با خروج از مرکزیت زباد
۵-۴-۷ ۱-۴ در مواردى كه خروج ازمركزيت بار از ۰۱۳ پهنای شالوده مستطیلی
ويا ۰/۶ شعاع شالوده دایرهای تجاوز میکند باید در طراحی شالوده احتیاط بیشتری بهکار
seal apsilge als blest salina
الف س پازبینی مجدد بارهای وارده بر پی
ب - طراحی محل کنارههای پی با در نظظر گرثتن امکان پیشآمدن مقایرتهایی در حین
اجرا با آنچه در طراحی فرش شده است.
۷ ۲-۴-۵-۲ مقدار طراحی محافظه کارانه عنوان شده در بند قبل برای کنارههای
يى بايد در كنترل مقاومت باربرى خاك مورد استفاده قوار كيرد
صفحه 94:
1 - عدم أنكاق كلاف بر زحين كر ابن ارنباط ايد تقاكئ>زير كلاف را اندکی پردانتع
os eee:
شکل ۴-۴ ۲-سیستم پی کلافدار (باسکولی)
صفحه 95:
پیهای سطحی با شالودهها: ب.
زسین ساخته میشوند. ین پیها
اطلای میشود که در عمقق کم و نزدیک سل
الودهها سمکن ۱ و یایتن ارسه از نوع دال تنها و یا ز
ask,
بیهای با شمیهء بدیی عا هت مسق ا ادكو
یهای عممتی با شمه oe قرارگیری بهکو
سل اتواغ شبیهد دیوارکهااو دبوازهای
(ee alga Gye Wie eon lee
سالوده یا سر شمع دامیده میشوده بارهای ساژه را بهزسیر
ی اعبادی ميشود که مسمولا در تهرية
جلف شهارها با رب شرع هار دون مایا
ای ی بهعنوان
پیساری: بدعلید تدابیر لازم و قابل اجرئیی الای می شود که برام
و ایجاد تعادل مناسب بین تیروهای وارد مهن و زمین اتخاذ میکردد.
تقل معر هشن ات کم و فشار آب حفرهای بهدست آووده میشود
تعاکربزی مهتدسی: بدخا تروزی گنه میشود که نیاز شناشت نوع خاک و کنترل تراکم
ذازد و در پایدا
ساختمان موتر
صفحه 96:
رده ژوتکنیکی ۱
6 ساختمانهای تا ۴ طیقه و یا ارتفاع کمتر از ۱۲ متر با شرایط ز
- با اهمیت کم و متوسط پراساس گروهبندی ساختمانها در مبحث تشم مقرارت؛ بند
۷-۱۷
- یا کودبرداری مورد نیاز بهسیزان حداکثر عمق ۲۸۵ متر.
با عدم وچود مسائل خاص ژئوتکنیکی از قبیل نشست زیاده لغزش, سنگ ریزش, وجود
خاک دستی.
با مساحت اشغال کمتر از ۳۰۰ متر مریع.
0 دیوارهای نگهبان در خاکبرداریهای با حداکثر عمق ۲/۰ متر.
۷- ۲-۱-۲-۲ _ در مواردی که تعداه ساختمانها زیاد است مانند انبوهسازیها یا
شهرکسازیهاء سازهها را نمیتوان در رده ژلوتکنیکی ۱ قوار داد. در آبن موارد مطالعات
مربوط بهرده ژلوتکنیکی ۲ یا ۳ بای نجام شود.
صفحه 97:
رده ژئوتکنیکی ۲
- ساختمانهای معمولی تا ۱۵ طبقه که در شرایط دشوار ژئوتکنیکی ثوار ندارند.
- ساختمانهای با گودبراریهای با عمق کمتر از ع متر یا حداکتر دو طبقه زیر زمین
- ساختمانهایی که بر روی خاکریزهای مهندسی ساخته میشوند.
دیوارها و سازههای نگهدارنده آب یا خاک با ارتفاع کمتر از ۶ متر.
رده ژئوتکنیکی ۳
سازههای این رده شامل هریک از انواع زیر هستندء
- کلیه ساختمانهای با بیشتر از ۱۵ طبقه با رنفاع بیشتر از ۵۰ مترر
- ساختمانهای با زیرزمینهای از ۲ طبقه,
- ساختمانهای با بارهای غیرعادی.
- سازههای واقع در ساختگاههای با شرایط غيرعادى و دشوار.
- سازههای واقع در مجاورت زمینهایی که بهدلیل بایین آمدن سطح سفره آب
زیرزمینی و یا زهکشیهای موقت و دائمء دچار تششت جابهجایی و حرکات قابل
توجه خاک میشوند و در معرض خطر ذابايدارى قرار مىكيرند.
- گودبرداریهایی که بهلحاظ عمق وساختمانهای مجاور نیاز بتوجه وبژه دارند
صفحه 98:
۷ب ۶-۲-۵-۴ ملاحظات لرزهای
هر طراحی پیهایی که زیر اثر بارهاى ناشى از زلزله قوار مىكبرند رعايت ملاحظات زير در
تعیین ظرقیت باربری مجاز پی. 18, الزامی است.
الف - احتمال كاهش مقاومت و سختی خاك زير آثر بارهاى لرزطى بايد بررسى شود و
يارامترهاى زتوتكتيكى خاك كه در محاسيه 8 به کار برده میشوند با توچه بها
احتمال دز نظر گرفته شوند. لازم اسث بهاین نکنه توجه شود که کاهکن مقاومت و
سختی خاک ممکن است حتی در نراز تفییرشکلهای نسبی کوچک هم آغاز شوند.
در سازههایی که بهتفییرشکلهای ایجادشده در خاک حساس هستند. رفتار غیرخطی
خاک باید در تعیین تنییرشکلهای دایمی احتمالی در جریان ززله مورد توجه قرار
كيرد
صفحه 99:
پ - خاکهای رسی حساس در جریان زلزله ممکن است دچار کاهش مقاومت برشی شوند.
این احتمال باید بررسی شود.
ت- خاکهای غیرچسبنده در جریان زلزله ممکن است در معرض افزایش فشار آب حفرهای
قرار گیرند. اين افزایش فشار باید در مقاومت زهکشینشده کوتاهمدت و یا با در نظر
گرفتن اثر فزایش فشار آب حقرهای در تحليل با تنش مؤثر. مورد توجه قرار گیرد.
اث = در خاکهای ماسهای اشباغ کمتراکم باید احتمال وقوع روانگرایی. با نجام
برجا و آزمایشگاهی, بروسی شود و در صورت احتمال وقوع روانگرایی نسبت بهانتقال
بار بهلیههای مقاوم خاک و یا اصلاح و بهسازی لایههای موجود. اقدام شود. در این
خاکها حتی اگر احتمال وقوع روانگرایی موجود نباشد. کاهش ظرفیت باربری پی در
اثر آفرایش فشار آب حفرهای باید در نظر گرفته شود.
ج - در خاکهاي ماسهای اشباع متراکم, طراحی پی بايد براساس پارامتوهای ژئوتکنیکی
بهدست آمده در شرایط استانیکی و با متظور كردن ضرايب كاهنده حاصل از برگذاری
دینامیکی در فرمولهای ارزیبی ظرفیت باربری مجاز پی انجام پذیرد.
ایشهای
صفحه 100:
تج
2
cit
co
صفحه 101:
تیروی پرشی مفاوعر ٩ در خباگهای مخعلف ید شرج زیر محاسبه
الف - خاک در شرایط زهکشیشده:
۴-۴-۷
در این رابطهء
- مولشه فاد
و -و
ام بارعا طراحى مؤثر واود بهپی است.
زاويه اصطکاک بین سطح زیرین پی و خاک است. این زاویه را میتوان در
پیهای ساخته شده با بتن درجا بریر با زاویه برشی 4 و در پیهای ساخته
Po
شده با بتن پیشساخته بر با "9ب در نظظر گرفت.
در محاسبه 5 در رایطه فوق هرگونه چسیندگی موتر, 6۳ ۰ ياي نادیده گرفته شود.
- خاک در شرایط زهکشی فشده:
(۷- 4۵-۴ 7 ره
eal 3 رابطله "۸ سساست موشر سطج زیرین یی است که در آن ملاحقلات بنندهای
#اد ات ف + هالا ۷ ۲-۵ - هار تظز گرفته شنده اسسحر
در مواردی که امکان رسیدن آب یا هوا بهسعلح میان پی و بستر رسی زا
وجود داشته باشد. مقدار 5 باید نامساو:
۴-۷
ری ژیر را ارضا کندء
ss/tQ
بظلت. وجود AS در ناحیه
بدون فشار بارگذاری مثبت. غیرممکن باشد. میتوان نادیده گرفت.
این نامساوی را در مواردی که ایجاد شکاف بین پی و بستر
مداع اه ب ۰۳ ۳ نیروی رانشی مقاوست خاکد. ,5
.با استفاده از ضریب مقاوم خاک
م26 + محاسبه میشود و در کاربرد آ
أن يايد توجه داشت که این نیرو تنها در صورت پیش
ادن سوت نسی بسن بس و زمین بسیجممیشود و مقدر آن ستگی بسن ین حرکت
تسبی دارد. توصیه میشود در محاسبه وق در هیع خالت ماقدار 16 پیشتر از ۵۰ مقدار
صفحه 102:
۲-۸-۴-۷ _برای جلوگیری از تفییرمکانهای افقی نسبی پیها زیر اثر بارهای وارده:
مخصوصاً در هسنگام زلزله» لازم است بىهاى متفرد واقع در یک صفحه اققي توسط
کلافهایی در دو جهت بههم متصل گردند. این کلافها باید دارای مقاومت و سختی کافی
برای مقابله با نیروهای افقی پیثبینی شده باشند.
کلافها معمولاً رای کشش طراحی میشوند و نیروی ایجاد شده در آنها را میتوان يا
استفاده از مدلسازی مناسبی تعیین کرد. در غیر اینصورت إين كلافها بابد براساس ضوابط
مبحث نهم مقرارت ملی برای نیروی کشش معادل ده درصد بزرگترین نیروی محوری وارد
بهستونهای طرفین خود طراحی شوند.
۰۴-۷ ۳۸ __ در مواردی که نیاز بهاستقاده از پی نواری در سازه است ترجیح داده
میشود بهجای نوارهای یکطرفه در یک جهت و کلافهای رابط در جهت دیگره از نوارهای
دوطرفه استفاده شود و سختی نوارها طوری در نظر گرفته شود که بارهای وارده تا حده امکان
بهطور یکتواخت توزیع شوند.
صفحه 103:
*طراحی و اجرای شمع ها
صفحه 104:
SSS
ope)
صفحه 105:
شکل ۱۳-۰-قرار دادن شمعهای لولهای در زمین سخت بوسیله حفاری
صفحه 106:
صفحه 107:
nem
gee
a
شكل ١-5 حمل و نقل شمعهاى بيش ساخته
(۴۰ حجت ۳۲۵ ) ,1
صفحه 108:
روش بلند کردن
پلندکردن از دونقطه در طول دهانه از هر انتها
بلندکردن از دونقطه در سل طول دهانه از هر انتها wk
اتصال دریکت نقطه در فاصله سل طول از نوک شمع ۷
اتصال دريكك نقطه در فاصله ل طول از نوكث شمع wie
اتصال دريكك نقطه در فاصله طول از نوک شمع woe
اتصال از یکت نقطه درفاصله ل طول از سر شمع Ne
اتصال از یک اننها 3 we
اتصال از مرکز تقل تدمع we
جدول ۲-5- لنگرحد! کثر تاشی از و زن شمعهنگام بلندنمودن شمع پیش ساخته ت و سط جراتقال
صفحه 109:
ادامه شکل ۱۸-۹ -انواع دستگاههای حفاری معداول
صفحه 110:
م ۶
نوخشمع 1 (خاک غیرمترا کم) (خاک (pS
ase ete ا ا اك
یش ساختهتی باجداصا| ’ a a ۱ |
شمع بتنى در جا 9 = ۵ 1 ۱
شيع فلری of Ye ۱
جدول 1-١ مقادیرزاو یه اصطک ک بین خاک وشمع و ادر شمعهاى مختلف
صفحه 111:
صفحه 112:
۵۷ ۱2۰۲-۰۷ ۲ _ ظرفیت کششی شمعها؛ چه در حالت منفرد و چه در حالت
گروهی, با استفاده از رابطاً زیر محاسبه میشود:
6-۵-۷ ول + ۷
sabe cal
علا > وزن بلوک خاک و آب (در صورت وجود) و وزن شمعها
ت مقاومت برشی طراحی خاک در مرز بلوک خاک
#ازوون - برآیند تیروهای رو بهبالای طراحی ناشی از فشار آب در زیر بلوک خاک
ات خی ی سا ببس رازگ داد تفس یوکس ناس خیرات
بین شمیها از حاصلشرب طول در قطر آنها کوچکتر باشد.
9
i
Ti
1
شعل ۷ب 1-۵ کسیختنگی گروه شمیها پنصورت بلوک EES
صفحه 113:
عمق بحرانی
cara
Lee 1
۱ ام =
\ aH
Arig Al AR م TAS
اب سس راز و
صفحه 114:
نمودار ۲۳-۹ محاسبه عمق بحرانی متناسب با زاو به اصطکا ک داخلی
صفحه 115:
گروه شمع ها
صفحه 116:
الف) ۳3 > 3 hi حدق كزوزة i
5 بار حدی هر شمع »2
ry ۳
{ ۱ 00
i pood
0 ۱ عععه
a4 ۱
| 1 |
0
۱ ۲
۱ It
| و
۹ وس
شکل ۴۱-۰-روش پی فرضی در حالت ۳۵ > 9
صفحه 117:
بارظ۳ < 5:
کاهش یافته و لا ضریب تأثرگرره (کارائی) فزایش خواهد یافت. براساس تجرییات
انجام شده توسط ديتاكر اين ضريب برای فاصله محوری ۳۲ حدود ۰/۷ و برای فاصله
80 بمیزان ۱ تخمین زده میشود لذا برای فواصل بیشتراثر گروه قابل صرفنظر خواهد
صفحه 118:
یک روش پیشنهادی نیز توسط فلد پیشنهاد شده است. براساس قاعده فلده ظرفیت
باربرى يكث شمع دركروه؛ معادل ظرفیت با
شمعهاى مجاور بميزان Seb BL شود لذا براك بكثكروه متشكل اسه شمع؛
ظرفيت باربرى هر يك معادل و برای یک گروه شامل ۴ شمع مربع شکل: ظرنیت:
باربری هریک At Jobe ظرفیت یک شمع مجزا خراهد بود. تفریب عمده این روش
تامی از از در نظرنگرفتن فاصله شمعها و مشخصات خاكك است (شكل ” رس
Sie از آن با ical ass pay 1
6 ۰ ۰
كرو شيع مقلث گروهتمعمریع
صفحه 119:
۲-۰۲-۰۲۵۷ اصطکاک منقی جدار
۷ ۵ ۰۲ ۱2۲-۰۲ _ اگر در محاسیات طراحی یروی ناشی از امطکاک منفی جدار
بهعنوان یک عامل منظور میشود. مقنار آن باید حداکتر مقداری باشد که میتواند توسط
نشست زياد زمين تسبت بهشمع حاصل شود. در تعیین حداکثر این نیرو باید مقاومت برشی
خاک در طول بدنه شمع, زرفای خاک متراکمشونده» وزن خاک و بارگذاری سطحی در
اطراف شمعهایی که عامل بهوجودآورند؛ نشست هستنده به حساب آورده شود.
۵-۷ ۲-۲-۲-۳ _ در یک گروه شمع, کرانه فوقانی نیروی اصطکاک منفی جدار
سمکن است با استفاده از وزن سرباری که نشست را بهوجود میآور. و با منظور کردن
تغییرات فشار آب زیرزمینی مربوط بهتنییرسطح آب تحكيم ويا كوبش شمعهاى ديكر,
محاسبه گردد:
صفحه 120:
۵-۷- ۳-۲-۲ _پالاآمدگی
در ارزيابي اثر بالاآماكى. يا نيروهاى بدسمت بالاء كه در طول بدته شمع ايجاد مىشوند,
عموما حركت زمين بايد بدعنيان يك عامل در نخلر كرفته شود. بالاآمدگی زمین میتواند
ناشى از باربردارى؛ حفارى: يخبتدان ويا فرو يردن شمعهاى مجاور حاصل شده باشد.
همجنين مىترائد ناشى از افزايش درصد رطوبث زمين در اثر كندن درختان. توقف برداشت
از آب زیرزمیتی و در ننیجه افزایش سطح آن, جلوگیری از تمخیر بر اثر ساختمانسازی
جدید) و ۶
بالاأمدكى ممكن است در طول زمان ساخت. قبل از بارگذاری شمعها توسط سازه رخ
دهد و ممكن است منجر بدزيرفشار میرقابل قبول و یا شکست سازهای شمعها گردد.
صفحه 121:
۵-۵-۷ آزمایشهای بارگذاری شمعها
۵-۷ ۲2۱-۵ _چنانچه تنها یک آزمایش بارگذاری انجام میشود معل آن بايد در
جایی پیشبینی شود که خاگ نامناسبتری
ن شرایط را دارد. در غیر اینصزرت این موضوع
بايد دربارامترهاى خاک مربوط بهتعیین ظرفیت باربری شمع بدنحو مناسبی در نظر گرفته
شود.
جنانچه دو یا چند آزمایش بارگذاری انجام میشود, محلهای آنها بايد در مکانهایی
پیشبینی شود که خاک دارای شرایط عمومی محل باشد و یکی از این آزمایشها تا حد
gid فرمخلی ناسین یط ی اک یرب یشوه جر زد
صفحه 122:
۲-۵-۵-۷ _ آزمایشهای بارگذاری استاتیک
٩-۲-۵-۰ ۵-۷ _ وش آزمایش بارگذاری استاتیکی شمع بايد با توجه بهتسداد دقعات
بارگذاری و مدت زمان آنها و کاربرد برگذارنی دورهای, چنان باشد که از نتایج آن بنوان رفتار
bles aa تغبيرشكلهاء خزش و جكونكى بازكشت تغیبرشکل ای ارنجاعی را استخراج
نمود. علاوه بر آن در شمعهای آزمایشی, بارگذاری باید تا حدی ادامه داده شود که باساس
نتایج آن بتوان خلرفیت باربری نهایی شمع را پیشبینی نمود.
صفحه 123:
۳-۵-۵-۷ _ شععهای آزمایشی
۲-۵-۵-۷ س۱__ تعداد شمهای مورد نیاز بای کنتول و تدقیق طراحی باید با توجه
بعنکات زیر در تظر گرفته شود:
- فنرایط زمین و تقیبراث آن در مخذوده ساختگاه
ژئوتکنیکی
- شواهد و مستندات قبلی موجود برای رفتار شمحهای مشابه در ساختگاههای مشابه
- تعداد کل و نوع شمع مورد نیاز در طرح
۷- ۰۵-۵ ۲-۳ _ شرایط زمین در ساختگاه باید بهطور کامل مورد پررسی قوار داده
شود. عمق گمانههای حفاری آزمایش بايد بهحدی باشد که نسبت بداين شرايط در اطراف و
نوک شمع اطمینان کافی حاصل گردد. این بررسیها باید تا عمق حداقل ۴ برابر قطر شمع
زیر لوک شمع ادامه یابد. مسگر آنکه در عمقی کمتر بهسنک سالم و یا خاک سخت برخورد
شود.
صفحه 124:
۲-۶-۵-۷ _ ظرفیت باربری
۵-۷ ۱-۴-۶ کلیات
۵-۷ ۱-۱-۳-۶ يراى آنكه يك پی شمعی, بارهاى طراحى را با إيمنى مناسبى در
مقابل گسیختگی ناشی از کمبود ظرفیت باربری تحمل تمايده بايد تامساوى زير در همه
حالات حدى نهابى و براى كليه تركيبات باركذارى برقرار باشد.
ESR. ۸-۵-۷
در این نامساوی:
2 بار محوری فشاری طراحی در حالت حدی مقاومت است. این بار بدون ضریب
ابعن انين
+1 - مجموعه مؤلفدهاى مقاومت باربرى طراحى مجاز شمع در برابر بار محورى است
كه در أن بايد ضريب اطمينانى حداقل برابر با ؟ منظور شده باشد. در مواردى
كه بتوان عملكرد مناسب شمع را بدنحو قابل قبولى هيشربينى نمود. ضريب
اطمینان مورد نظار را میتوان نا مقدار ۲ كاهش داد. در تعيين مقدار 18 بايد
اثر هرگونه ضریب کاهنده از قببل شیب و یا خروج از مرکزیت در نظر گرفته شود.
صفحه 125:
۵ ۵-۱-۲-۶ _ در تعیین طرفیت باربری یک گروه شمع باید بهسختی سر
که شمعها ر بهیکدیگر متصل میکند توجه داشت. در این رابطه توجه
پهنکات زیر الزامی است:
الف در مواردی که سر شمع إنعطاف يدير انه بايد بداين موضوع توجه داشت که قابلیت
توزیع مجدد در آن مرجود نيست و هر شمع ريا مجموعه شمع بايد براى بار وارده
خود طراحى شود. در اين حالت مقدار ظرفت باربری ضعفترین شمع تعیینکننده
یک حلت حدی است.
ب - در مواردى كه سر شمع صلب استه قابليت توزيع مجدد بار بين شمعها موجود است.
در این سوارد تنها در حالتی که تعداد قابل ملاحظداى از شمعها با همديكر كسيختة
شوند حانت حدی رخ خواهد داد. و گسیختگی یک شمع تدیینکننده تخواهد بود
بت در كروه شمعها بايذ امکان گسیخنگی شمعهاى كنارى زير اثر بارهای جالبی و با
بهبارهای برونمحور توجه حاص داشت.
صفحه 126:
۲-۸-۵-۷ _ ظرفیت باربری جانبی
۵-۷ ۱-۲-۸ کلیات
۳[
١ برای آنکه یک پی بار جانبی طراحی را با ایسبی مناسبی در مقایل
گسیشتگی تحمل تماید؛ پاید نامساوی زیر در همه حالات حدی نهایی و برای کلیه ترکیبات
بارگذاری برقرر باشد.
Way) جک با
در این نامساوی:
و - بار جالبی طراحی در حالت حدی مقاومت است. این بار بدون ظريب ايمنى
است.
- مقاومت جانبى مجاز شمع با منظور كردن اثر هركونه بار محورى فشارى و يا
كششى و بدكاركيرى ضریب اطمینانی حداقل برابر با میباشد.
۵-۷ ۲-۱-۲-۸ در ارزيابى ظرقيت باريرى جانبى شمعها يكى إز ساز و كازهاى
كسيختكى زيريايد در نظر كرفته شوده
5
در شمعهاى كوتاه جرخش و يا انتقال شمع بمعنوان يك جسم صلب
اب در شمعهاى بلند و لاضر #كلسيختكى خمشى شمع همراه با تسليم موضعى و
تغييرمكان خاك جلوى شمع در ناحيه بالاى آن.
۵-۷ - ۳-۱-۲-۸ در ارزيايى ظرفيت باربرى جانبى شمعها بايد اثر كروهى آنها
در نظر گرفته شود.
صفحه 127:
» گود برداری و سازه های نگهبان
صفحه 128:
انواع روشهای پایدار سازی گودها
روش مهار سازی
روش دوخت به پشت
روش دیواره دیافراگمی
روش مهار متقابل
روش اجرای شمع
روش سپر کوبی
روش خرپاها
صفحه 129:
۱-1- شمای کلی سازة نگهیان خویایی
صفحه 130:
۱-۷-۲-۱ مزاياى روش خريابي
-)١ براي عموم گوددهای واقع در مناطق شهری منأمتب است+
*) از نظراجرا در شرایط مختلف قابلیت انعطاف زیادی دارد
)۳ امکان استفادة مجدد آز خرپا وجود دارد.
ساده است و بة تخصص و دستگاهپای خاص نیازی ندارد.
۲-۷-۲-۱- معایب روش غرپایی
۱) -ستزعت اجراء در مقایسه با روشهای پیشرفته تر ث
۲ خرپاها نجاگیر آند.
۳ احتعال الزامی بودن برداشتن بخشی از خاک با روشهای دسنی وجود دارد.
صفحه 131:
45-4 2و -
زر -45) 2۱00 رک
شکل ۱-۷- دور ام کي عمره با سربار وارد بر أن .
264K, رباع رو
2
H,= اد wry
WB
برای محاسبةٌ عمق پایدار گود سازه های نگهبان, ضریب اطمینان ۴5 برایر پبا
۷ در نظر گرفته شده است. لذا نهایتاً پس از ساده کردن خواهیم داشت:
LSe__ 0.75Q co
WK. 7
صفحه 132:
طراحی شمع برای food نیروی کششی
T, =P,
« BE EW P,=(c+1.75yL,.tano)(nD, (L,)
&
P=fA ۳
We=y, x= -x(L)
ar ۲
f,=a.c+K.o,.tan 8
A=(nD)(L,)
صفحه 133:
محاسبة حداقل عرض پی
رع Bi ها
شکل ۶-۷- تیروی وارد از فونداسیون به خریا
0050 GH+Q)K, ~2c/K, [LH
ل ا الال
2 8
صفحه 134:
- کنترل سازُ نگهبان از نظر لغزش
0
Le BB
F,= ~ (in SHEA, 7 Be +K yr
ie wring be سم مر bo
wii gt 7 ان 8
صفحه 135:
I مرحلل اجر يك سار تبان he ih عل > مرح سوم ای يك سار هين خرياي: كويوعرى يضيب باز
ی مرها یکسا کیان را را فان ما
صفحه 136:
ew PB ری یک ار تب رای سب لین شولا
AME ies nl BT مضو مايل
نكل Aan gee ai ee PL ری
صفحه 137:
۴-۳ - بتن ریزی شمعها و فونداسیون ها
مقاومت مسخصة بتن مصرفی برای شمعها و فونداسیون ها حداقل از نوع 25
مکایانسکال باشدا
درمورد بتن مصرفی در شمجها و اجرای آن+ باید به موارد زیر نیز توجه داسته
باشیم:
یتن باید به گونه ای در چاهک_و شمیع ريخته شود که احتمال جداشددگی
اجزای بتن وجود نداشته باشد. استفاده از قیف و لوله. شوتهای سقوط و
نظایر آن در این خصوص مناسب است.
OF اسلامپ بتن مصرفی یاید در حدود ۱۵۰ میلیمتر باشد. استفاده از مواد
روان کتنده در این بتن ها مطلوب 1
۳ حداقل عیار بتن مصرفی ۴۰۰ کیلوگرم سیمان در هر متر مکعب بتن است,
گر آزكه مطالعات, استفاده از بتن های با عیار کمتر را تأیید نمایند.
صفحه 138:
طراحی تخته های چوبی حفاظ خاک
تاره
ام 3 ون
e's bt 4
3
is
qa = (7Okg /em* =700 t/m?*)
صفحه 139:
pave te
o
2
xl Gh+Q) we(4s-
صفحه 140:
مقال 1 براي أحداك يك ساختمان باز به كودبدارى يه عمق / هثر اسم ثر
اطراف نزن هیچ سازه لى جود ندارد و شرايط به كونفاى لست كنه سربار ود
pool see aay استه مشقصات ضاک معل مارد از 10
و14 > كيان سورد نباز براى إبن كود را طراحصى كنيد و
تقشدهاى أن را أرأله نهيد.
صفحه 141:
مثال ؟. مى خواهیم در زمنی که در كنار يك ساختمان ؟ طبقه ly
گوبردری کنیم عمق گود بر با ۱۰ متراست. مشخصات مکانیکی خاک عبارت
igen? 5 gr Hf cad 02 حم. سازة نهب بن كرد راطرأحى كنيد
حل
صفحه 142:
۱-۷-۷ در هنكام استغاده از شمعهاى يرجا در ييرامون محوطه كود لازم است
١
شمعها تا عمق حداقل 2 عمق كودبردارى يايينتر از كف كود أدامه بيدا
۷ ۰-۱-۷ در كوديردارىهاى درازمدت بايد اثر زلزله احتمالى در ایداری کود در
نظر گرفته شود. منظور کردن این اثر در گومیرداریهای کوتاهمدت معمولا غروری نیست.
صفحه 143:
سازه های نگهبان دائم
صفحه 144:
ی
ae
2
2
We
Be
صفحه 145:
۷ات راب۳ pee Slike eet سارو
زمین, باید عوامل زیر در نظظر گرفته شوند:
- مشخصات اصطکاکی فصل مشترک دیور و زمين
- جهت حرکات دیوار نسبت بهزمین و مقدار حرکت تسبی بین آن دو
- ونایی ديوار بهتحمل ثيروهاى قائم حاصل إز اصطكاك و جسبتدكى
دراين موارد بايد توجه داشت كه مقدار تتش برشى بسيعشده در فصل مششرك ديوار
و زمين بعزاويه اصطكاك 8 و جسبندكى 8 بين آن دو بستكى دارد. مقدار حداكثر بارامترها
پعستادیر ۵ و 6 شاک محدود م ىكردئد. در ديوارهاى با سطح كاملاً صاف مقادير اين دو
يارامتر صفر و در ديوارهاى با سطح كاملاً زبر مقادير اين يارامترها برثبر با © و ") است.
در عمل در ديوارهاى بتنى يا ديوارهاى سبرى فلزى مقادير 8 و « با استفاده از روبع
زیر نعیین میشوند:
b=mo anc th
tao 8
معمولا مقدار ضريب 18 با توجه بهنوع دیور انتخاب شده و 8 و 8 محاسبه م ىكردتد. در
انتخاب این بارامترها باید بهنکات زیر توجه داشته
- بهعلت دستخورده بودن خاک در فصل مشترک دیوار و زمین» 4 نباید بیشتر از زاوبه
اصطکاک حالت بحرانی خاک و 7 در دیوارهای بتبی پیشساخته ی سپرهای فلزی
۱
پیشتر از عدد ح انتخاب شود. مشدار 10 برای دیوارهای بتبی درجا معمولاً ابر با ۱ در
نظر گرفته میشود
صفحه 146:
شکل ۱-۶-۷ تمونایی از حلتهای حدی پایدری کلي در ديوارهاى تكهبان.
صفحه 147:
(پ)
صفحه 148:
شکل ۴-۶-۷ تموتداى از لت حدى كسبختكى قائم ديورهاق توكار
صفحه 149:
«لف)
(ب)
le @ we)
شکل ۵-۶-۷ تموههای از حالتهای حدبی کسیختاگی سای در دیرهای تگهیان.
صفحه 150:
(any
شكل ۶-۶-۷ نمونههایی از حالتهای حدی گسیختگی ببرون کشیده شذن مهارطا
صفحه 151:
۷ ۲-۷-۶ _دیوارهای تگهبان زیرزمینها که انتهای آنها آزاد استة و بسازهای تکید
ندارند. مشمول ضایطه بند ۷ ۵-۶ - ۲ - ۲ میشوند و باید برای فشار خاک بهشرح زیر
طراحی گردند.
الف س در شرایط یارگذاری عادی, استاتیک: این دیوارها برای فهار فعال یا مقاوست خاک.
مک یا وک . طراحی میشوند. مقدار مک در این دیوارها در هیچ حالت نباید کمتر از
۳ در نظر گرفته شود
ب س در شرایط یارگناری زلزله فارهای فعال یا مقاوم خاک بهترتيب افزايش يا كاهش بيدا
مىكتند و ضرايب قشار قعال یا مقاوم دیتامیکی خاک Kp Kany در محاسبات
جایگزین ,۳ یا برگ می گردند. این ضوایب علاومبر پارامترهای ژئوتکنیکی خاک تابع
شتاب ناشی از زلزله است که برای مسل ,ساخشگاه پیعیبینی,میهود.
قرایب فتار دینامیکی خاک را میتوان از رواط مونونبهاوکایه در مراجع کلاسیک
مکانیک خاک بهدست آورد. شتاب افقی زلزله خاک بهکار برده شده هو این روابط باید
sigue deny RSE cylin gs bade SEU
ملی ساختمان در نظر گرفته شود. شتاب قائم زلزله خاک در این روابط معمولً بایر با صفر
در نغلر گرفته میشود.
واس در كاريرد ضرايب فار فعال يا مقاوم ديتاميكى خاك بايد توجه داشت كه فشار
دینامیکی خاک مر یارگذاریها عینً مانند فشار استانیگی خاک وارد میشود و گر
ترکیب با بارهای مرده و زنده مشمول ضریب ۰/۷۵ موبوط بههمزمانی با بار ززله
نمی کردد.
- نقطه اثر ارهای دیتامیکی رانشی پا توجه بهمراجع معتبر محاسیه میخردد.
صفحه 152:
* ایمنی در گود برداری
صفحه 153:
۳-۲ در خاکیرداری های با عمق پیش از ۱۲۰ سانتیمتر که احتمال ریزش یا
لغفزش دیواره ها وجود داشته باشد. باید با نصب شسمع؛ سپر و مهارهای محکم و
مناسب نسبت به حفائلت دیواره ها اقدام گرده, مگر آنکه شیب دیواره از
طبیمی خاک باقر لد
21111 111
شیب
گود ريخنه شود. همچنین این مصالح نباید در پیاده روها و معابر عصومی به نوی
آنباشته شود که مانع عبور و مروز گردیده یا موجب بروز حادثه شود
reir در گودهائی که عمق آنها بیش ay مترمن باشه. نباید کازگر در من
به تنهایی به کار گمارده شود. 5
ed
در محل گودبرداری های عمیق و وسیع.باید یک تفر نگهبان مسئولیت ۱-۷
کار
نظارت بر ورود و خروج کامیونها و ماشین آلات سنگین را عهده دار باشد و نیز برای
آگاهی کارگران و سایر افراد. علائم هشدار دهنده در معبر و محل ورود و خروج
کامیونها و ماشین آلات مذ کور نصب گردد.
صفحه 154:
خاک برداشته شده را نباید در فاصله ای نزدیکتر از ۰۸۵ متر بنه لبه گود
ريخت, در نقاطی که امکان ریزش خاک وجود دارده نباید ماشین آلات را در نزدیکی
گود مستقر نمودم و یا از آن عبور داذه همچنین در زمان عملکرد ماشين خاكيردارى.
ایستادن اشخاص در زیر جام و یا بازوی دستگاه و نیز مشغول به کار بودن کارگران
در قسمتی که ماشین کار می کند ممنوع است.
شمع و سپری که قادر به تحمل ۶۰۰ کیلوگرم بر متر مربع فشار باشد. استفاده شود.
شيب معابر تباي از (1۱۲۰) تجاوز نمیده اگر اجب شیب معبر از این حد
تجاوز نمایدهباید برای عبور کارگران به فاصله هر ۴۰ سانتیمتر جاپايی در طول راه
!داد شمد. ۱
در عملیات چاه کنی تا همق ۵ مت وجود حداقل دو نفر و با افزایش عمق
چاه حداقل وجود ۳ نفر پرای آدامه عملیات الزامیست. با شروع حفر انباری چاه یک
نفر کمک کلنگ دار به افراد گروه اضافه می شود.
صفحه 155:
خاک حاصل از کندن چاه. نبایدبه فاصله کمتر از ۲ متر از کناره های چاه
ریخته شوه به نحوی که احتمال ریزش آن به داخل چاه وجود نداشته باشد.
برای حفاظت کارگران از خطر ریزش اطراف چاه بايد در محل ايستادن
کارگران تخته یا الوارهای زیربایی با مقاوست و پهنای کافی گذاشته شود. برای
جلوگیری از سقوط خاک و سنگ به داخل چاد. دور دهانه باید آستانه ای به عرض
حداقل ۱۵ سانتیمتر یا مصالح مقاوم تعبیه گردد
در تأمین روشتایی داخل چامهایی که وجود گازهای قاببل اشتمال در نها
محتمل باشد؛ باید از چرافهای فوه ای با حداکثر ولتاژ ۱۲ ولت استفاده شود
هنگام حفاری چاه در عمق بیش از ۲ متره بايد وسيله اى به عنوان سپر
ن جاه مورد استفاده قرار گیرد که هنگام سقوط احتمالی اشیا مانع برخورد آن با
مقنی باشد.
مادة۱۴- در مورد مادة ۰۱۲ هرگاه چند نفر مجتمعاً زبایی وارد آورند متضامناً مسئول
چبران خسارات وارده هستند.
صفحه 156:
ماده ۲۴۳: دیواره های محل کودبرداری و حقاری در موارد ذیل باید دقیقاً مورد
بررسی و بازدید قرار گرقته و در نقاطی که خطر ريزش بوجود آمده است. وسایل
آذمنی نصب و یا نسبت به تقویت آنها افدام گردد.
الف- بعد از یک وقفه ۳۴ ساعته یا بیشتر در کار
ب- بعد از هر گونه عملیات انفجاری.
ج- بعد از ويزش هاى ناكهانى.
د- بعد از صدمات اساسي به مهارها.
ه- بعد از يخبتدان هاى شديد.
و- بعد از باوان هاى شديد.
ماده ۲۵۵: در شيارهاى عميق و طولانى كه عمق آنها
ازاء حداكثر هر سم طول. يك نرديان كار اكذارده شود. لب بای ردان اد تا
حدود ايك مر لت از له شیر امه ss apt
از یک متر ياشيه بايد به
ماده ۲۵۶: بای رفت و آمد کارگران به محمل گودبرداری باید راه على ورودى و
خروجی مناسب و ایمن در نظر گرفته شود. در محل كودهايى كه عمق أن بيش از ۶
متر باشده باید برای هر شش متر یک سکو یا پاگرد برای نردیان هاء پله ها و راء های
صفحه 157:
آرماتور گذاری
صفحه 158:
٩-۳-۱۷ -٩ ضخامت پیها نباید کمتر از ۲۵۰ میلیمتر و ضخامت صفحه
سرشمع مربوط og Fy شمع تباید کمتر از ۴۰۰ میلیمتر اختیار شود.
۹ ۶-۶-۱۷ _ در ستونها و ستون پایهها سطح مقطع میلگردهای قطعکننده
سطح تماس پین عضو تکیهگاهی و عضو متکی بر آن. نبايد كمتر از ٠٠٠١8 سطح مقعلع
عضو متکی باشد.
صفحه 159:
۳-۲-۴۱۷۹ _ در پیهای متفرد و گسترده: توزیع فشار خاک میتواند
بهنحوی باشد که در قسمتی از آن ثشار روی خاک بهصفر برسد» مشروط بر آنکه طول
این قسمت در هیچ امتداد از یکچهارم بعد پی در آن امتداد تجاوز نکند.
فد ۱۷- ۴-۲-۰۴ در مواردیکه تیروهای ورده بر پبی کششی باشتد باید با
پیشبینی تدابیر مناسب از جمله استفاده از شمع يا ميل مهار مانع از پلند شدن یی از
روی زمین شد. این تدابیر بايد بهنحوی باشند که ضریب ایمنی در مقابل نیروهای
پلتدکننده حداقل پرابر با ۱۸۵ باشد.
-٩ ۲-۴-۱۷ -۵ در بىهاى باسكولى: تير رابط بين بىها بایدبهانداژه کاقی
صلب باشد تا بتواند مانع چرخش پیای که زير انر بار برونمحور قرار دارده بشود. در
صورت عدم انجام تحليل دقيقتر ممان ايترسى مقطع اين تير بايد حداقل براير ممان
اينرسى مقطع بى زير أثر بار برونمحور در نظر كرفته شود. اين تير بايد سراى خمش و
برش طراحی شود. در اين حالت توزيع فشار خاک زير بىها را مىتوان يكنواخت در نظر
صفحه 160:
۲-۱۷-٩۹ _ در پیهای نواری مقدار تسبت آرساتور در ناحیه کششی نباید
کمتر از ۰/۲۵ درصد اختیار شوده مگر آنکه آرماتور به کار رفته بهاندازه یکسوم بیشتر از
مقدار آرماتور تعیینشده در محاسبات باشد, در حالت اخبر این تسبت نمیتواند کمتر
از ۰/۱۵ درصد اختیار گردد.
-٩ ۳-۵-۱۷ در بىها قطر میلگردها نبابد کمتر از ۱۰ میلیمتر و فاصله محور
ا محور آنها از يكديكر. نبايد کمتر از ۱۰۰ میلیمتر و پیشتر از ۳۵۰ میلیمشر در نظر
گرفته شود.
۴-۵-۱۷۰٩ دربىهاى حجيمى كه در آنها ابعاد و حجم بتن مستقل از
نیازهای محاسبانی در نظر گرفته میشونده رعایت حداقل آراتور خمشی مطابق بدد
۱۷-٩ -۵ - ۱ ضرورتی نداد. در این پیها در صورتیکه کنترل ترکهای سطعی
مورد نظر باشه باید در آن سطوح یک شبکه میلگرد جلدی مطایق بند ٩ - ۶-۸-۱۷
بدكار برد حداکثر فاصله میلگردهای جلدی ۳۵۰ میلیمتر است.
صفحه 161:
2٩ ۶-۵-۱۷ حداقل و حداکثر نسبت آرماتور طولی شمعهای پیشساخته و
شمعهاى درجا با قطر کمتر یا برابر ۸۰۰ میلیمتر, مشایه ستونها و با توجه بهضوایط
فصل يازدهم تعیین میشود.
-٩ ۷-۵-۱۷ حداقل و حداکثر نسبت آرماتور طولی شمیهای درجا با قطر
بیش از ۸۰۰ میلیمتر بهترتیب بهمیزان نیم درصد و سه درصد سطح مقطع شمع متظور
Se
-٩ ۸-۵-۱۷ حداقل
فولاد طولی شمعها برای شمعهای پیشساخته
معادل یک درصد و برای شمعهای درجا ریخته شده معادل نیمدرصد سطح مقعلع شمع
ن میگردد.
صفحه 162:
- ۲-۷-۱۷ کلافهای رابط بین پیها باید بوانند حداقل نیروی کششي معادل
ده درسد بزرگترین نیروی محوری نهاییواردبهستونهای طرفين خود را تحمل نماد
+ ۲۰۰ ابعاد مقطع کلاف رابط پاید متناسب با ابماد پی و حداقل ۳-۷۱۷٩
ميلىمتر اختيار شود. بهكوندلى كه سطح فوقانى أن با يى يكسان باشد. 1
3--19- 6-1 تعداد ميلكردهاى طولىكلافها بايد حداقل جهار عدد آرماتور يا *
قطر ۱۴ میلیمتر باشد. إين ميلكردها بإيد توسط ميلكردهاى عرضى ب«قطر حداقل 8
میلیمتر و با فواصل حداکثر ۲۵۰ میلیمتر از یکدیگر گرفته شوند. |
۹- ۵-۷-۱۷ میلگردهای طولیکلافها باید در پیهای میانی ممتد باشند و در
پیهای کناری از محاذات بر ستون مهار شوند.
صفحه 163:
۸-۱۷-۹٩ _آرماتورهای حرارت و جمعشدگی در پیها
-۱۷-٩ ۱-۸ نسبت سطح مقطع آرماتور حرارت و حمعشدائی لازم بهکل سطح
بتن برای پیهای بهضخامت کمتر یا مساوی ۱۰۰۰ میلیمتر نباید از
لقع تا (پ) این بند کمتر اختیار شود:
+ uned Jem
+ Gam! ym)