عملیات حرارتی بازپخت

صفحه 1:
اب 

صفحه 2:
باز پخت (تمپر کردن- بازگشت دادن) ‎Tempering‏ هاي داخلی ایجاد شده در ضمن سریع سرد شدن, تقریبا ات سخت شده نسبتا ترد و شکننده اند. از این رو به ندرت آپس از سریع سرد شدن و در شرایط سخت ‏ مارتنزیت ) شده شود. مگر در موارد استثنايي نظیر هنگامي که به سختي فوق نیاز است. ب باز بيخت دادن ‎aly‏ سخت شده تا دماي زير دماي دع نكه داشتن و سپس سرد کردن آهسته تا دماي اتاق. 

صفحه 3:
ندگي افزايش چقرنگي و یا افزایش مقاومت به ضربه فولادسخت و زمان حرارت دادن به ترکیب شيميايي فولاد ابعاد قطعه و خواص بن تنش هاي داخلي استجکام ضربه ( کم شدن شكنندگي ) سختي و استحکام نسبت به حالت سریع سرد شده. 

صفحه 4:
:تغییرات ات میکروساختا یکروساختار.ز تداع 5 تغییرات خوا ‎i‏ ‏اص مكانيكي .لذ 

صفحه 5:
؛تغییرات میکروساختار د سریع شده مارتنزیت است. دلیل ناپايداري ساختار مارتنزیت به ایب كريستالي زیاد در شبکه مارتنزیت زهاي زیاد در ساختار باقیمانده 

صفحه 6:
تيك که به کمك پراش پرتوي ایکس بر روي ساختار فولادهاي سریع شده و جام شده است. سه مرحله کاملا مشخص و مجزا از یکدیگر را در رابطه با تغییر ‎geal‏ نتقللي نظير كاربيد ابسيلين ع و کاربید لتا [1 و در نتیجه کاهش درصد الي فوق داراي ساختار بلوري ارتوروبيك و ایزومورف با كاربيدهاي فلزات تَ باقي مانده به فریت وسمنتیت ‏بن زكاربيدهاي انتقال و مارتنزیت کم کربن توسط فریت وسمنتیت ‎seb de teed‏ ات ساختاري ديگري نیز در ضمن بازپخت في شده گزارش شده است. از آن جمله تشکیل کاربیدهای آلیاژی و ایجاد ‎ ‎ 

صفحه 7:
cleat aga a lady cua ‏فرص‎ اثر زمان دماي بازپخت بر روي تجزیه آستنیت باقي مانده در آلیاژ -6 122 است اگر در دماي 180 درجه : یز به فولاد زمان کافی داده شود کلیه .آستنیت باقی مانده تجزيه مى ث 

صفحه 8:
350-01 درجه سانتیگرلد (700-500 درجه ات در دماي دیگر باعث افزايش چقرنگيفوله 732 بازپخت شده موسوم است و گاهي آن را با ‎(Tempered Martensite Embrit‏ «میدهند بر روي ديكر خواص مكانيكي نظیر استحکام قر استحفام سليم, انسظاق. پذيري اثري ندارد در #ماي بالا: تشكيل سمنتيت به صورت توار ” و ۳۰۰۲-۰۲ تغییرات خواص مكانيكي #مقاومت به ضربه مف بای ‎sie‏ 2107 نم ای بات ری ری یبای وا کی پا تین موس 

صفحه 9:
nea mee ۰۱٩ Sy ee ee) ار هی بازهخت و درصد رین بر روی سختیفولادهای کرینی سا در شراب ريع سرد وا پشت شدد ادا روى متحنهها درسد كربن را مشخص ‎ie‏ صد كربن بر روي سختي فولادهاي كربني ساده مارتنزيت و بازيخت شده .شكل مشخص ‎١‏ 

صفحه 10:
وساختار فولاد مزبور نشان داده است که افزلیش سختي در لين مرحله ناشي أربيد هاي انهاي بسيار زير در بین صفحات مارتنزيتي است. دماي مناسب براي ياز را مي توان با توجه به تركيب شيميليي آن ها و مورد نظر به طور تقریب مشخص کرد. این روش بر اساس فرمول ارانه شده و چف است که فرض مي کند كه فولاد يس از سریع سرد شدن عمدتا ساختار داشته باسد. قرمول رنه شده به صورت زیر است: i T (°F) = 30(H, — H,) T(°C) = 16.67(H, — H,) — 17.8 بیه شده ازتر کیب شيميايي پس از بازپخت 

صفحه 11:
ياي در ضمن بازكشت ژي در حد متوسط سختي مارتنزیت حاصل از سریع سرد شدن فولاد کم کربن توسط را به میزان بسیار کم افزایش دهند. با افزایش درصد کربن احتمال کاهش صل از سریع سرد سدن در فولادهاي ياد شده افزايش مي يابد. اين يديده ناشي از رصد آستنیت باقیمانده در ساختار حاصل است. بجز موارد فوق عناصر آلياژي اثرات بسیار جزتي بر روي سختي مارتنزیت حاصل از سریع سرد شدن دارند. روجود عناصر آلیاژ ي باعث به تعویق افتادن کاهش سختي و استحکام خواهد شد i 

صفحه 12:
و اثر افزایش درصد روي سختي مارتنزیت ازپخت شده در دماهاي .مختلف نشان مي دهد چم مود وج وی مور = ۴ 9 5-5 0 ‎ss‏ ‏3 ‏|« ‏0 سا ‎Va!‏ که ‎Bay :‏ ‎cons‏ ] 3 0 1 | 3 ‎a‏ ‏۱ اث سبليسيم بر ووى سختى حاصل لزياؤيشت فولاهاى سريع سرد وبازيخت ده در ساهاى مختف ووزمان بازيخت يك ساعت 

صفحه 13:
ازپخت اشاره شود منظور 1 ساعت است‌براي حصول داد. به شرط اين كه دماي بازيخت تغيير داده شود. أمي توان زمان بازيخت را 5 : ‎Tempering parameter(T,)‏ و دماي بازپخت توسط پارامتر ۳ Tp =T(c + logt) سر حسبدرجه ي کلوین حسبساعت ابع دوصد کربرفولاه بسوده و تابع عناصر آ لین یسب مقدار ۲ تقري شدم حاوي عناصر کاربیدزا (مستعد سختي ثانویه) به هیچ وجه از رابطه ذ 

صفحه 14:
تردي 350 (/۲۴) تردي مارتنزیت بازپخت شده تردي بازبختي تردي فیترید آلومینیوم تردي فلز مایع ۷۴ تردي هيدروژني ؟ ۲ ۲ ۲ ۲ 

صفحه 15:


صفحه 16:


صفحه 17:


صفحه 18:


صفحه 19:


صفحه 20:


صفحه 21:


صفحه 22:


صفحه 23:


صفحه 24:


صفحه 25:


صفحه 26:


صفحه 27:


صفحه 28:


صفحه 29:
Fig. 3 Microstructure of quenched and tempered low-alloy UNS G43400 steel showing a mixture of bainite (dark etching constituent) and martensite (lighter gray). 4% picral + 2% nital etch. Original magnification 500* 

صفحه 30:
Fig. 22 Microstructure of tempered plate martensite showing small, rounded carbides that precipitated during the tempering treatment. 4% picral + 2% nital etch. Original magnification 1000* 

صفحه 31:
Fig. 46 Microstructure of quenched and tempered low-alloy steel showing ferrite and bainite at the prior-austenite grain boundaries. Taken in dark-field illumination. Marshall's reagent. Original ‘magnification 200 

صفحه 32:
10۳ Fig. 49 Microstructure of quenched and tempered low-alloy steel showing delineation of the prior- austenite grain boundaries. The individual carbides are also delineated. Modified Winsteard's reagent. Original magnification 1000« 

صفحه 33:
Fig. 52 Microstructure of quenched and tempered low-alloy steel showing delineation of the prior- austenite grain boundaries. The individual carbides are also delineated. Hot saturated aqueous picric acid etch. Original magnification 1000 

صفحه 34:
Fig. 53 Microstructure of quenched and tempered low-alloy steel showing delineation of the prior- austenite grain boundaries. Modified hot saturated aqueous picric acid etch, Original magnification 500 

صفحه 35:
Fig. 56 Microstructure of quenched and tempered UNS G43400 steel showing a mixed bainite (dark- appearing constituent) and martensite structure. 4% picral + 2% nital. Original magnification 500* 

صفحه 36:
poorer Fy, al quenched, tempered Ih at 180 °C (350 “F), and retempered 2 hat 260 °C (S00 °F), (b) Some ener ehh ‎eon ۱‏ تست سس من و تشد هو هک ورس امس ‎eae ea eee ۱‏ ی ی د ‎ ‎ ‎ ‎ ‎ ‎ 

صفحه 37:
Fig. 5 Pack carburized 3310 steel. (a) Carburized 16 h at 940 °C (1725 °F) and cooled in the pot. Structure is fine pearlite (dark) and carbide envelopes at prior-austenite grain boundaries in a matrix of ferrite and dispersed alloy carbide. (b) Same carburizing conditions but tempered 13 h at 595 °C (1100 °F), air cooled, heated to 795 °C (1460 °F), oil quenched, and tempered 1 h at 180 °C (360 °F). Structure is tempered martensite, retained austenite (30% by x-ray), and carbide. Both nital etch, 1000 

صفحه 38:
104m Fig. 49 AIST S2, heated to $45 °C (1550 °F), water quenched, and tempered at 150 °C (300 °F), 59.5 HRC. Structure consists of martensite and some very fine undissolved carbide. 2% nital. 1000. 

صفحه 39:
20 um Fig. 50 AISI L6, heated to 840 °C (1550 °F), oil quenched, and tempered at 150 °C (300 °F). 61 HRC. Martensite and undissolved carbides are revealed. 2% nital. 1000 

صفحه 40:
كلم 40 Fig. 52 AIST SI, heated to 955 °C: (1750 °F), oil quenched, and tempered at 150 °C (300 °F), 538 to £9 HRC. Only martensite is visible, 2% nital. 500%