تاثير آرايش بادبند ها بر رفتار سازهای فلزی در زلزله

صفحه 1:


صفحه 2:
1 1 ال 

صفحه 3:
6" بكيده قصل اول: آشنابي با قابهاى قولادى.ضريب رفتار (08)وضريب تشكيل دهنده آن 1-1مقدمه: rons cra aH 1-3 في رفتار قابها 1-4 رفتار سازه در برابر زلزله 

صفحه 4:
اا تعریفواژه هوک لیدی۵ اا طریقه بدستآوردن‌ضریباضافه مقاومته 0 ‏ا‎ Se CYTES Lee 7 استهاکلترژیدر بارگذاری‌تویر ننخنهایط ‎va ap‏ 7 مزلیاو معایبلنولع مختلفقابهایف ولفی-۵ 0 ديدكام لييننامهها در خصوصضريبوفتار ۱۱۳۹۹ 

صفحه 5:
ا چگرنگیایجاد و وارد شدن‌ضریبرفتار در محاسبات40) تعریفعدم تقارن‌در سازدو لثر -040 5 0 ‏اا‎ ‎Cd Pe eee eee er reer Perey herr yee 4 ۱۵ ‏ل لت‎ ere BES) 4 شدما 

صفحه 6:
جكيده: Reece EME NCES CeO NEL MECN E BE tS Ori ‏سيستمهاى سازهاى در صنعت ساختمان سازى ميباشد.‎ ‏سازههاى فولادى داراى دو مزيت اساسى نسبت به‎ ‏سيستمهاى سازهاى ديكر ميباشند يكى اينكه فولاد‎ ‏مشخصات مكانيكى بسيار عالى داريد و ديكرى اينكه در‎ 05 005 ‏ل‎ مرحله ساخت و نصب میباشد. 

صفحه 7:
فصل اول: آشنايي با قابهاى فولادى.ضريب رفتار ())وضريب تشكيل دهنده آأن فصل اول مقدمه: در طراحی ساختمانها در مناطق زلزله خیز دو موضوع :اساسی مد نظر باید باشد لیجاد سختیو مقاومتک‌افی‌در سازم جهتک نترل) ‎Dee eee a 7 eran)‏ سازهاءئة حتتؤلزله متوسط يا كوجكجلوكيرويه .عملليد ا ل ال لت به خاطر. ممانعتاز فرو ریختگی‌سازه در ینک Pes Mees es Fe 

صفحه 8:
۳ (DRE) As GE 7 < قاب با مهار بند هم مركز ‎(CO)‏ < قاب با مهار بند خارج از مركز ‎(E@E@)‏ ‏< قاب با مهار بند زانوئى ‎(KBE)‏ 

صفحه 9:
6-0 قاب خمشی 003) قابهای خمشی (مماثبر<00۲0) ) که اتصالات آنها در مقلبل لنگر مناره شانت : راتسالات صلب)؛ داراى خاصيت جنب:انرزى فوق العاده خوبی هستند ولی نسبتا انعطافپذیر بوده و چنانچه سختى زيادى لازم باشد ديكر اقتصادى نخواهد بود 

صفحه 10:
-)قاب با مهار بندی هم مرکز 0096 در اين نوع مهاربندی محور مهار بندها از محل تقاطع محورهاى تير و ستون عبور ميكند و همين نوع آرايشء سختى سازه را نسبت به قاب خمشى معادل به شدت افزايش داده و تغيير مكان جانبى سازه را محدود مد ‎Ry‏ ony nna ACOH S Eve se Saree ‏ل ا ا‎ ‏وستون ها می گردد‎ اخيرا در آئين نامه ها من جمله آئين نامه ايران جهت بهبود رفتار اين قابها توصيه هايى نموده است (در طراحى مهاربندهاى)( وساير مهاربند ها كه بصورت كششى طراحى مى شده اند را به فشارى تغيير دهند وهمجنين لاغرى مهاربندى از عدد 0000© به عدد ©©0 محدود كرديد ) 

صفحه 11:
قاب با مهار بند خارج از مركز يا برون محور: 0 ‏ا ا ا ا‎ rene ۱ ‏ا ا‎ ‏ا ا م ا ا ا ا ل‎ نامه زلزله ايران شده است. 5251001000705 ترکیبی از مقاومت و سختی قابهای مهاربندی شده به همراه رفتار غیر الاستیک | ‎meer)‏ 1 و ۱ ۳ es 

صفحه 12:
ار VOR Caco BE EUS OND Fes ere Les OTe Tce) ا ا ا ا ‎Cn‏ ا كت ‎PD Core creer‏ زانويى روشى كاملا جديد بوده و در سال ©©©) توسط اجوا ييشنهاد كرديده و از سال (0)©©)0 به بعدء عمدتا توسط بلندرابا نكرشى جديد مورد آناليزء آزمايش و بررسی قرار گرفته است. اين سیستم مهاربندی هنوز وارد آئیننامهها نگردیده است ا ا ا ا ا ا ‎Okano EES‏ ‎on Oe eT Les)‏ ا ا 0 0 قوطى شكل استفاده كردد تا از كمانش جانبى بيجشى زانو جلوكيرى ‎SS‏ 

صفحه 13:
[0 SPECS) ‏زياد و استهلاك انرزى بالايى ميباشند‎ )6-0 ‏(شکل‎ 

صفحه 14:
این قابها دارای ظرفیت استهلاک انرزى يائينى بوده است و اين امر ‎OES Os PE‏ 25211000 اثر بارهای تناوبی وارده از جانب سيكلهاى زلزله ميباشد. ‏ (شكل 94) ونر هم نرزین فل ای هرسرگز 

صفحه 15:
1 ‎Or ON rece)‏ امر بخاطر جلوكيرى از كمانئش بادبندها و عدم کاهش مقاومت قاب ا 9 ‎slave (5.5 5‏ ۱12۹ pide a beta 

صفحه 16:
4 6 - تعریف واژه های کلیدی 1-5-1- شکل پذیری: ‎OTe ON CARTE Pee PRET Sem ICOe CC CUP OEE‏ ‎Sra ee Tere Tes NS ee Ye Seen T Ie‏ ارتجاعى زيادى باشندء سازههاى مناسبى براى مقابله با زلزله خواهند بود براى تعريف شكليذيرى از 327000 aR Eee) ‏میگردد شکلپذیری بصورت‎ ۳ 9 ‏ار ار‎ 

صفحه 17:
1۱-2 - ضریب کاهش در اثر شکل پذیری(( . : در اثر شكليذيرى ساختمان ظرفيتى براى استهلاك انرزذى هيسترزيس وجود خواهد داشت به دليل اين ظرفيت استهلاك انرزى» ‎eecen FD TEES‏ ل ‎(Cte‏ ‎ICs‏ م ‎ ‏توجه به اين نكته ضرورى است كه تراز مقاومت تسليم به تراز ايجاد مكانيزم كسيختكى در سازه و يا فرو ريزش سازه اطلاق ميشود ونه به تراز اولين تسليم در سازه. 

صفحه 18:
© -©- ضريب رفتار(©) ا ا ا ا 9 غيرخطى دارند و بدين دليل مقدار قابل توجهى از انرزى ورودى زلزله را ‎ieee ker]‏ ا ال ا ا تك نیروهای زلزله بسیار کمتر از نیروی لازم در حالت خطی طراحی گردند. تحليل و طراحى دقيق سازهها در اين حالت؛ با تحليل غيرخطى ميسر ميباشد كه اين ‎Sone Se SRS eee Le ORIOL eS Sh LOS tne Ta‏ است و انجام آن برای سازههای معمولی غیراقتصادی میباشد 9 Ss EST ‏ا‎ Ceres mene) ‏ايران تحقيقاتى در اين زمينه انجام شده است كه ميتوان به مطالعات تهرانيزاده و‎ امیر پناهی اشاره نمود. 

صفحه 19:
6 -6 ضریب اضافه مقاومت() )) اضافه مقاومت یکی از عوامل بسیار مهم در تعیین ضریب رفتار میباشد اهمیت مقاومت ‎eye‏ ل الا 19 شناخته شده است. محققین مشاهده کردند که سازههای کوتاه (با زمان تناوب پایین) کمتر از سازههای بلند دچار تخریب میشوند. این در صورتی است که ضریب رفتار واقعی ‎Cad at olga jl dy Lage ya gale 3} Ka, sS 0 Lyad ol S lga jhe 2b‏ FG CEC HONS om OVE tr ys Marr Pr Fen Cvy RPP eC raeT ‏هاى كوتاه وجود دارد وسبب يايدارى آنها در برابر زلزله ميكردد‎ ‏در آنيننامههاى جديد طراحى در برابر زلزله اثر عامل فوق در تعيين ضريب رفتار بطور‎ 0 4 TO بعنوان مثال در آئیننامه سوئیس مقدار اضافه مقاومت برابر 06۴ درصد و در آئیننامه كانادا مقدار آن برابر 40© درصدوائيننامه يوكسلاوى از ©© درصد تا 78© درصد نسبت به نوع سازه در حال تغيير است 

صفحه 20:
‎we we eet‏ ل اك نقش عمده ای دارند ‎A Peete‏ مصللع با مقدیر ولقمی‌للا - :بيشتر بودن لبعاد لعضاء از مقادير مورد نياز در طرلحىلرزهاى-.© :در نظر گرفتن‌لثر مقاومتی‌لجزاء غير سازهاى.© ۱ :لستفادم از روش‌بار جانبی‌معادل‌در تحليللرزههاىسازهها -© :باز توزیم. نیرویجانبی-9 ‎rere nromer S67‏ 0 

صفحه 21:
1 ا ا ل 1 طراحى جانبى سازه به همراه نيروهاى ثقلى بر سازه اعمال ميشود و مقدار لن تغيير مكان طبقه فوقانى قاب به همراه برش يايه و تغيير مكان طبقه آخر به طور مداوم ثبت ميكردد. اين عمل تا آنجا كه اولين المان ا ل ا 2 211110 WGN REN] ‏به منظور در نظر كرفتن عواملى نظير اختلاف بين تنشهاى تسليم اسمى‎ ‏ا ربب‎ Peewee ban) به دست آمده از روش فوق را #قميده و آنرا توسط جند ضريب ‎epee tos]‏ ل 0 000 

صفحه 22:
ضریب تدش مجاز( :(۲ این ضریب برای در نظر گرفتن اختلاف در الگوی آنیننامههای مصالح استفاده میشود. برای طراحی بر اساس تنشهای مجاز: تراز مربوطه به نيروى طراحى (برب©2) از تراز اولين مفصل يلاستيك ‎c))‏ ا ا ا ا ا ل 0 يابد . ضريب فوق همانطورى كه ذكر كرديده در حدود ©.) - *1.6) مد باشد مثلا اين ضريب براساس آنيننامه 01090-090900) به طريق زير تخمين زده ميشود 1 ‏ا ا‎ ICE Rye Tre pe 

صفحه 23:
SEES ane Tee Las oye eres ees) Boni ‏ل ل ل ا‎ ‏ال ا ل ل د ل‎ ‏نشان ميدهد واكنش ارتجاعى ناميده ميشود و تحليل انجام‎ ‏شده را تحليل ديناميكى ارتجاعى مينامند. در اين حالت‎ ‏رابطه نیرو - تغییر مکان در سازه بصورت شکل()-‎ ©) مى باشد ب- جنانجه در موقع زلزله فرض شود كه سازه در نيروى مشخصى از حالت ارتجاعى به حالت خميرى كامل ميرسدء در اينصورت واكنش سازه را واكنش زا 0 ارتجاعى - خميرى مينامند. 

صفحه 24:
AS TACOS ECe ES FYE Set ee ۳ ‏در نقطه 09 نشان داده شده است‎ ‏مقاومت سازه(ى))بيش از()<)باشد‎ ‏سازه هيجكونه آسيبى نخواهد ديد ليكن‎ 009 ‏اكر مقاومت سازه(م)) كمتر از‎ ‏باشد.در اين صورت سازه تسليم ميشود‎ ‏و با تغییر شکل خمیری که خواهند‎ داشت. انرژی زلزله را ذخیره می کند 

صفحه 25:
‎ee re he erat‏ ور م ل ‎Te rk Ree ete Se Ce Sie Tene‏ 0 دارد: ‏الف- نظریه تساوی تغییر مکانهای بيشینه واکنش ‎ae aa heal ae eT ‏در این نظریه فرض میشود‎ ‎ ‏>*ب. نظریه تساوی انرژی پتانسیل واکتش بیشینه ‎2111 1 1 111 Te ner rene 0 ‏ا ل‎ CTO TEST) ‎ ‏باشد. 

صفحه 26:
استهلاك انرزى در بار كذارى متناوب ومنحني هيسترزيس: اگر جسم اصولا لرتجاعی نبوده و یا بارگذاری از حد ارتجاعی گذشته باشد تغییر فرم بصورت داخلی در جسم باقی میماند در چنین حالتی پس از باربرداری کاملا به نقطه شروع برنگشته و به نقطه دیگری مانند 0() خواهد رسید ۱ Sn نیروی فشاری شود به نقطه () خواهد رسید پس از باربرداری به نقطه 20) رسید و با ‎Se Te Stee Series!‏ 0 500 

صفحه 27:
22000 ج) عدم كاهش منحنى در اثر تناوب باركذارى و جابهجاييهاى زياد 

صفحه 28:
مقاومت و شکلپذیری اتصالات تیر به ا 0 الف ) اجراى اتصالات آن مشكل است. ا ا ا ا ل ‎PE‏ ‏ا ل ا ا ‎RACERS Pee Te rE‏ دارلى سختى جانبى كمى ميباشد. 

صفحه 29:
OC ‏ا ل‎ ae از لحاظ اقتصادى براى دهانههاى نسبتا كوجك استفاده از اين نوع قابها مقرون به صرفه نمیباشد. از مزایای مهم اين قابها سختی خوب در برابر با را )55 ل ‎Sey celeste Ber See‏ | ‎BS er ee Se Ter eens Te nee Ce EES‏ بعد از چند سیکل تا حدود 960 اثر مقاومتی خوذ را از دست میدهند. این ‎Ont ss Sete en)‏ 0 از خود نشان ميدهند ولى به دليل عدم شكليذيرى مناسب از لحاظ جذب | 

صفحه 30:
1-9 -مزایای قاب با مهار بندی خارج مرکز 00 Ee re ee ee eel ‏نوع قاب یک جزء تير میباشد که از آن بعنوان تیر پیوند ا ما بین‎ Te Ieee ‏ل ا ا ا ا ل ا ل‎ prnrie) ‏باشد که هنگام زلزلهای شدید یر پیوند مانند فیوز شکلپذیری عمل نمایده میتواند مقدار‎ Eres Sess eee Os RES So" ey ‏ل‎ Ss) ‏از نکات مهم در طراحی این قابها تعیین طول پیوند(ج) و فراهم آوردن سختکنندههای‎ ‎Et tel ee eens Te roca)‏ با ‎ ‏نزدیکتر ميشود. برابر آزمایشات انجام شده جذب واستهلاک انرژی تسلیم برشی بمرائب ‏بیشتر از تسلیم خمشی در تیر پیوند میباشد ‎ 

صفحه 31:
1-0 -دیدگاه آئین نامه ها در خصوص ضریب رفتار(٩))‏ سازهها در هنكام وقوع زلزلههاى متوسط و بالا وارد محدوده غير خطى ميكردند ا ا ا ل ل ل ‎HoT‏ ا ‎Sse eye Or Ree ee‏ ‎ie eS Tene Tel Tee ele ie ete ied‏ ۱ ‎bre eels‏ ا ا ‎eter emcee‏ مقاومت(ضرايب كاهش نيرو) انجام ميشود. بنابراين همانطور كه از توضيحات فوق برميآيد در تهيه مقررات لرزهاى ساختمانها مهمترین کار تعیین ضریب رفتار میباشد که اين ضریب در آئیننامه ‎SES tetany ke Bee EE KOC KiNG‏ ا ل ‎PEEK‏ ضریب عملکرد سازه رم نامبرده ميشود. 

صفحه 32:
1 -1-چگونگي ایجاد و وارد شدن ضریب رفتار در محاسبات از آنجه كه امروزه در تاريخجه سازهها با نامهاى كلى ضريب رفتار» ضريب اصلاح ياسخ» ضريب كاهشى نيرو ويا ضريب كاهش مقاومت ا ا 9 ا 5 ميشد كه درصدی از وزن ساختمان» بصورت افقى معادل بار زلزله» ‎ORCS Toe eet ESS UEC Tnee‏ 1 ‎ED CSS DY ea esas‏ ۳ به ضريب رفتار (8)) داد . همه جيز در مورد 0 » با تكميل يروزه انجمن فنآورى كاربردى( © - © - 064150)) ©0676 شروع شد 

صفحه 33:
9 تعریف عدم تقارن در سازه و اثر آن ‎Sie ees SIs)‏ ۳ جنانجه تحت حركات زلزله قرار كيرد و علاوه بر حركات جانبى؛ حركت ا ا م اا ل 00 دو هدف از مطالعه رفتار سيستم نامتقارن موردنظر ميباشدء اول اينكه ياسخ ام ا ااا ۳[ اينكه كويل بيجشى دركير جه تأثيرى روى ياسخ سيستم دارد. در آئيننامه زلزله ايران 0000©© » سيماى طراحى براساس خروج از مركزى شامل دو قسمت است قسمت اول خروج از مركز ديناميكى و قسمت دوم خروج از مركز 530000 

صفحه 34:
eee Lee ae | را ضخامت یخ که بر اساس ضوابط آئین نامه تعیین می شود. تركيب بارهاي آثين نامه :اتنش مجاز) d-O+L+O0.7O, 9- 0+ ,(6- بار باد در صورت وجود يخ ۱0 لك 2 

صفحه 35:
معادلات خر کت: 1 fee ces Pe ie od Bye Sey ey شرح داده شده است اقتباس نمود: که: Pere Te SS BET enol ‏ا‎ ۷ 7 تت فاصلم امين المان مقاوم از مركز جرم در امتداد محور '» 0 0 von ieee nro ier etiam ری سخنیهای انتقالی نهایی ر امین المان مقاوم در امتداد محور 

صفحه 36:
معادلات حرکت: ۱ (esr MK ove Sree ee ‏دقیق از حداکثر مقدار جابهجایی پاسخ ی میتواند با ترکیب اب و ص و‎ ‏حداكثر مقادير طبيعى ارتعاش تعيين ميشود:‎ © 0 ‏اا ا ل ا ا ل‎ gt CCS ome GB ee Des roe Come rr rye Freier capri reo nee ‏چون پاسخ سیستم را جهت حرکت درگیر پیچشی ولبسته بین مدهای طبیعی کوتاه دوره‎ ۳ a 

صفحه 37:
بررسیهای متعدد روی اثرات خروج از مرکزهای کوچک در سازههای بلند فضایی تقرییا ‎is his Erp yr)‏ ۱ مشخصات ديناميكى از يك قاب يك طبقه را نيز ميتوان با فرموله كردن مسائل مقادير ويه در مرکز جرم سازه برحسب سختی کلی نهایی سازه در مرکز سختی و فاصله بین آنها 0 000 k - ke, 0 1 0 01 - ‏اقب را + قي + ول) رمي‎ - 90۷0 ۶ 0 0 Ke, k, 0 0 4 \y, V, ‘on Ee Ser ea ee ‏شعاح چرخش(( ژیرامیون)) طبقه در پلان‎ <( ‏فاصله مركز جرم از مركز سختى در جهت محور كلى »ر‎ فاصله مرکز جرم از مرکز سختی در چهت محور کلی بر 

صفحه 38:
م ناف قا ‎We Warley‏ ا ا ا م ل ا ا ا ا 0 0 ‎Fe Ft‏ ‎RCS EO STCE ror)‏ ل لوي ‎a} (1+ (2)? + ‏جل بتک‎ BY? + (82)? - 4? - a) ] cr cr cr cr r cr ‎ ‏اندازه خروج از مركز كلى. نسبت سختی پیچشی به سختی انتقالی ‎1-o)0-°) =) 8 ‏نسبت پریود انتقالی به پربود پیچشی سیستم غیر درگیر 

صفحه 39:
د انجام يافته برروى ضريب رفتار وتاثير آرايش ل كه حسینی و ناصر اسدی در پژوهشکده بيد ۳ ‎NN‏ ‏52000 PSE Tes ee sees در نظر كرفتن تأثير عامل مشخصات هندسی و زمان تناوب نت | 0 rte kere ‏قاب مهاربندى هممركز مركب با قاب‎ ‏خمشی که رواج ن در ایران بیشتر مر‎ باشد مطالعه شده است 

صفحه 40:
عالمی و حاجی کاظمی به بررسی مقايسه ‎ee eres‏ | پرداختند بدين منظور ينج قاب سه دهانه و سه طبقه مطابق شكل و تحت بارگذاری استاتیکی مساوی قرار گرفته و ‎Seer oO CEE Er)‏ ۳ که نتایج در زیرارائه شده است و نتایج بدست آمده از آنالیز حاکی از آن است 33 اا ا ل ا ل ‎BSE (Ol (ote‏ ميباشد. 2 در مقایسه با قابهای (0)تا (9)» نيروى مهاربندها در قاب (©) بزركتر طول کوتاهتر» لاغری کوچکتر داشته و ضریب کاهش تنش مجاز بزرگتری دا . اما بدلیل مهاربندها در قاب (0)از قابهای (4)و(0)قویتر میباشد. Ep een 0 ختى افزايش قابل ملاحظهاى داشتها: تا رس Pye Nar Comred (crete eey ere ran) 

صفحه 41:
۱ mC Pe eMrerery ove ECP ees OME EOE Tere) se ‏ل‎ TNS PE SET Sry ‏كه رفتار سازه را ثا حد زيادى بهبود ميبخشد. ايشان ابتدا به‎ ‏بررسى يك قاب جهار طبقه و سه دهانه (شكل ©-©)و اثرات‎ ‏ا ا ل ل ا‎ cee ee ene ‏ا ل ال ا‎ ‏كاربرى وسط مهاربندها‎ قاب(©)كمترين و قاب (0) بيشترين تغيير مكان طبقه را داراست. البته در تمامى ‎oe eee ee ae er ea‏ فشاری وارده به پی و ستون در قاب (9) ایجاد گردیده است. 1 

صفحه 42:
| PACeY es re eran ie eta ae ‏ناشى از تحريكات افقى و عمودى زلزله ارائه شد.‎ 0, - 0 * © * )0.60- 0.66 7( 6, ۶0 * © * )0.56 + 6.00 7.) | ene aT re 0 0 ‏ل ل‎ eT Leet de) Beaune Scene ALS oT en eee Toe rian A ‏ا‎ C eT 

صفحه 43:
>غفورى آشتيانى و كاظم[ 118 به بررسى اثر بادبندهاى هممركز و خارج از ‎Fo.‏ در امركى ساز ههاى اتصال خورجينى بررداختنة. ير روی یک سازه چهار طبقه مدل شده با مقیاس 4:0 از نوع اتصال خورجینی؛ ‎Peer reir ret ir es ho‏ نسبتهای میرایی سازه واقعی تعیین گردید سپس با نصب بادبندهای مختلف هم ‎an Caer Mn re at eis one‏ 7 شكل)در قاب اتصال خورجينى و انجام آزمايش ارتعاش اجبارى2 به نتايج زير رسيدند: 

صفحه 44:
نتایج تحقیق: | > استفاده لز بادبندهاى هممركز در قاب اتصال خورجينى مدل ولقعى فركانس مود اول ارتعاشی را به میزان 620 درصد ا شکل و 006 درصد برای بادبند شکل افزایش خواهد داد. همچنین چنانچه از بادبندهای خارج از مرکز استفاده گردد. فركانس مود اول ارتعاش براى بادبند +6080 به ميزان ©09 و براى بادبند 06000205 شكل به ميزان ©© درصد افزليش مييابد. > نسبتهاى ميرايى مود اول لرتعاشى براى سازه اتصال خورجينى با بادبندهاى خارج از ا ل ل ا ل ۱ باشد [0 en ae SCs EES Tee TCO Ce Tea E SS enters Enos Ree bi Ner eer te is See ced (CCC) haere) ۱ ek hele bite GUE Swe sr Seer) Been ON Cee ee Cen Rel = MBC eet e cen Rel) ‏برابر 6.606 سانتیمتر میباشد و برای حالتی که بادبند وجود ندارد حداکثر تغییر مکان‎ ‏طبقه چهارم برلبر ۲۵.0 سانتیمتر میباشد که نشان میدهد استفاده از بادبند خصوصا‎ ۳۹۹ RTT ey ۱۳ AS: 

صفحه 45:
1 **)- ضريب كاهش در اثر شكلبذيرى (1إ2))اصولا تابعى از ضریب شکلپذیری ‎y SES evita y‏ ل ا ا ل ا ا 0 ل ‎Cee er eee Sie ES EDS ees lets‏ فاصله از مرکز سطحی زلزله و بزرگی زلزله. ۱ ‎ren prenge is aC i eS Peer‏ ۹ 0[ ‎Bef QTE Pace RED POE FN PE TO eed CEES PEST‏ ‎eS FP OES Ca EPC OOS ONT ONC Lo‏ ۳ نتیجه بهتر آن است که مقدار این ضریب را برای هر ساختمان با یک روش تحلیا ۱۳ 

صفحه 46:
1 ‏ا‎ OP rn) ‏پذیری پانین و کمانش گسترده مهاربندها در زلزلههای شدید میباشد که یا طراحی فشاری‎ 0 LSU IE PEE TET ioe 00 TES To) Se eee) lee oe te ee on (Seb ree ‎Ss SoS ED Ree Set Ses en nko is‏ ل ل له ع ا ا ا ا ا ۱ ارفتار انولع مهاربندها با توجه به آنلیز خطی و غیرخطی انجام شده» حاکی از برتری سیستم ) و 2)96) میباشد. 1 ‎Se Se ee se rer Teneo ny‏ | ‎ny Rarer Towns‏ م 1 ‎ee Tee er or re Eee LES eta See re Teer)‏ فاوتی دارا میباشد. لذا به نظر می رسد که در تعیین ضریب رفتار سیستمهای 000 ‎ ‎ ‏002000 ‏ساختمانی ذر ‎ 

صفحه 47:
يايان